Описание технологического процесса и схемы 3 страница

Олеум из цеха № 23 корпус 926, через фильтры поз. 1/201_1,2, поступает в сборник поз. 1/25_1,2, откуда насосом поз. 1/26_1,2 направляется в напорный бак поз. 1/08.

Фильтры поз. 1/201_1,2 представляют собой вертикальный цилиндрический аппарат объемом 0,058м³, внутри в несколько слоев обмотан сеткой с просечкой 2,0 х 1,2 мм из нержавеющей стали.

Расход олеума поз. FIRC-122 регистрируется, регулируется на ЦПУ. Уровень в сборнике поз. 1/25_1,2 регулируется клапаном поз. LIRCShAhl-515₂, установленным на линии подачи олеума в сборник. Из напорного бака поз. 1/08 олеум самотеком поступает в смесительные сопла поз.1/88_1,2, установленные на линии всаса насосов поз.1/22_6,8,9. Расход олеума регулируется автоматически прибором FIRCS1A1–4/1,2 по соотношению к качественному показателю кислотности, которая должна составлять в зависимости от нагрузки: на 1-ой ступени 59÷64 %; на 2-ой ступени – 55÷58 %.

Для снятия тепла реакции и обеспечения интенсивного перемешивания, реакционная смесь циркулирует при помощи насосов поз.1/22_6,8,9 по двум циркуляционным контурам через реактор поз.1/21₄, смесительные сопла поз.1/88_2,4 и холодильники поз.1/23_4,5. Расход циркулирующего перегруппированного продукта на 1-ой ступени перегруппировки измеряется прибором FIR-5/1;5/2.

В холодильниках поз.1/23_4,5 реакционная смесь охлаждается оборотной водой. Температура реакционной смеси на выходе из теплообменников поз.1/23_4,5 регулируется автоматически регуляторами температуры TIRCShlAhl–3/1 и TIRCShlAhl–3/2, за счет изменения количества подаваемой воды в холодильники поз.1/23_4,5.

При повышении (понижении) температуры перегруппированного продукта после теплообменников поз.1/23_4,5 до 120 ^оС (75 ^оС) предусмотрена блокировка по прекращению подачи оксима.

Перегруппированный продукт самотеком поступает из реактора 1-ой ступени поз. 1/21₄ в линию циркуляции реактора 2-ой ступени поз.1/21₂. На вторую ступень подаются в смесительное сопло поз. 1/98₃ остальные 15 % от общего количества оксима, поступающего на стадию. Расход регулируется с помощью клапана FIRCShAh-2/3.

Для снятия тепла на второй ступени перегруппировки и интенсивного перемешивания, реакционная смесь циркулирует с помощью насоса поз. 1/22_2,4 через холодильник поз.1/23₂. В холодильнике поз.1/23₂ реакционная смесь охлаждается оборотной водой. Температура реакционной смеси регулируется автоматически регулятором температуры TIRCShlAhl – 4 за счет изменения подачи охлаждающей воды в теплообменник поз.1/23₂.

Кислотность на второй ступени в зависимости от нагрузки поддерживается в пределах 55÷58 %. Перегруппированный продукт после реактора второй ступени самотеком сливается в сборник поз. 1/28, откуда насосом поз.1/29_2,4 направляется на стадию нейтрализации.

Схемой предусмотрено:

- для опорожнения реакторов поз.1/21_2,4 (в период подготовки реакторов к ремонту ) слив осуществляется в сборник поз. 1/27, откуда насосами поз.1/29_1,3 перегруппированный продукт откачивается в реакторы нейтрализации поз.1/30_1÷3;

- подача перегруппированного продукта из сборника поз.1/28 насосом поз.1/29_2,4 в реактор поз.1/21_2,4 для заполнения (в период пуска);

- по перемычке имеется возможность включения насоса поз. 1/22₆ на циркуляцию второй ступени, вместо насосов поз. 1/22_2,4.

Для исключения полной остановки 2-х ступенчатой перегруппировки и сохранения выработки при возникших неполадках на 2-й ступени предусмотрен трубопровод подачи реакционной смеси с реактора I ступени поз.1/21₄ в сборник поз.1/28, минуя реактор II ступени поз.1/21₂.

Азот, использующийся для сухого уплотнения насосов поз.1/22_6,8,9, поступает в корпус 709 из цеха №10 с давлением до 3,4 МПа (34 кгс/см²). Далее азот редуцируется до 0,8 МПа (8 кгс/см²), с помощью двух редукторов высокого давления типа РДФ-7 (с 30 кгс/см² до 15 кгс/см²) и двух средних типа РДФ-6 (с 15 кгс/см² до 8 кгс/см²) и подается на распределительное устройство сухих торцевых уплотнений, снабженное расходным устройством и узлом регулирования. Давление азота на торцах должно быть выше рабочего на 2 кгс/см², автоматическая остановка насосов поз.1/22_6,8,9 происходит при снижении давления азота на торцы до 2,4 кгс/см² (PISlАl-223).

Для предотвращения возникновения различных опасностей в процессе перегруппировки, предусмотрены блокировки, вызывающие остановку насосов подачи циклогексаноноксима поз.1/18_2,4 при:

1 повышении температуры после теплообменников поз.1/23_4,5,2 до 120 ^оС и понижение до 75 ^оС;

2 снижении расхода олеума на каждый контур 1-ой ступени до 0,98 м³/ч;

3 повышении расхода циклогексаноноксима на установку стадии до 17,5 м³/ч;

4 повышении расхода циклогексаноноксима в реактор 1-ой ступени на каждый контур поз.1/21₄ до 7,5 м³/ч;

5 повышении расхода циклогексаноноксима в реактор 2-ой ступени поз.1/21₂ до 2,5 м³/ч;

6 понижении давления в линиях нагнетания циркуляционных насосов поз.1/22_6,8,9 до 2,2 кгс/см²;

7 остановке циркуляционных насосов поз.1/22_6,8,9.

При пусковых операциях все блокировки снимаются на время пуска.

Нейтрализация перегруппированного продукта производится аммиачной водой в реакторах нейтрализации поз.1/30_1÷3. Реакция протекает при температуре не более 50^оС. Отвод тепла осуществляется в теплообменниках поз.1/32₁а_,1/32_1,2,3. Температура охлаждения продукта на трех нитках регулируется с помощью регулирующего клапана TIRCAh-363_1,2,3, путем изменения расхода оборотной воды в теплообменники поз. 1/32_12,3.

Перегруппированный продукт подается насосом поз.1/29_2,4 на нейтрализацию в смесительные сопла поз.1/91_1,2,3, установленные на линии циркуляционного контура реактор поз. 1/30®сопло поз. 1/89 ® сопло поз. 1/91® насос поз. 1/31® холодильник поз. 1/32® реактор поз. 1/30. На первой нитки нейтрализации последовательно установлены холодильник поз. 1/32₁ и спиральный теплообменник поз. 1/32₁а.

Подача перегруппированного продукта на три нитки нейтрализации осуществляется с помощью регулирующего клапана FIRC-6/1;6/2;6/3 по уровню в сборнике поз.1/28 через регулятор уровня LIRCAhl-1. Расход перегруппированного продукта составляет не более 20 м³/ч на каждую нитку.

Аммиачная вода с концентрацией 11-17 % подается из напорного бака поз.1/81 в смесительное сопло поз. 1/89_1,2,3. Технологической схемой предусмотрена подача аммиачной воды помимо напорного бака поз. 1/81 непосредственно в смесительное сопло поз. 1/89_1,2,3. Расход аммиачной воды регулируется автоматически в зависимости от рН среды на выходе из реактора нейтрализации поз. 1/30_1,2,3 с помощью клапана QIRCAhl-408. рН нейтрализованного продукта на выходе из реактора регулируется в пределах 5,5÷6,5. Нейтрализованный продукт из реактора самотеком перетекает в разделитель поз.1/33_1,2,3, где за счет разности плотностей осуществляется разделение лактамного масла и сульфата аммония. Сульфат аммония направляется в сборник поз.1/47_1,2, и далее насосом поз. 1/48_1-4 на стадию экстракции в экстракторы поз.2/37_1,2. Уровень раздела фаз в разделителе поз.1/33_1-3 регулируется с помощью воронки, установленной на линии отбора нижнего слоя.

Лактамное масло из разделителя поз.1/33_1,2,3 подается в разделитель поз.1/33₄ для дополнительного отделения сульфата аммония. После разделителя поз.1/33₄ лактамное масло самотеком поступает в сборник – дозреватель поз. 1114₁ и по переливу в сборник поз. 1114₂ . Из сборника поз. 1114₂, насосами поз. 1125_1,2, лактамное масло, через узел автоматического регулирования FIRC-111_3,4,5, непрерывно подается на стадию экстракции, в экстрактор поз.2/06_1,2,3.

Имеется возможность приема лактамного масла в сборник поз.1/34_1,2. Лактамное масло через верхний штуцер перелива сборника 1/34₂ поступает в сборник поз.1/80 и далее насосом поз.1/35_1-4 через фильтры поз.1/82_1,2, расположенных в корп. 709 блока «В» на отметке 0,00м, направляется на стадию экстракции в экстрактор поз.2/06_1,2 через узел автоматического регулирования FIRC111_1,2..

Фильтры предназначены для очистки лактамного масла от механических примесей. Внутри фильтров установлена сетка специального назначения типа ССН 38,5-01 из стали марки 10Х17Н13М2Т, которая и является фильтрующим элементом. При снижении расхода лактамного масла на стадию экстракции необходимо перейти на резервный фильтр и произвести промывку ранее работающего фильтра.

Перед разборкой выведенный в резерв фильтр промыть чистым паровым конденсатом, со сливом из него промывных вод, содержащих лактамное масло, в сборник поз. 1/34₂ Выдача лактамного масла в цех № 37 производится насосами поз.1/35_1,2 через ротаметр FIR-113, также имеется возможность приема лактамного масла из цеха №37 по этому же трубопроводу в переливную воронку разделителя поз. 1/33₄.

В реактор поз.1/30_1-3 возможно подавать легколетучие из сборника поз.3/01_1,2 стадии дистилляции и раствор сульфата аммония с цеха № 23. Расход легколетучих регулируется автоматически прибором FIRC-129, расход сульфата аммония регулируется прибором FIR-114.

Из сборника поз. 1/34_1,2, 1/80 слив раствора сульфата аммония и неразделенного среднего слоя производится в дренажный сборник поз.1/92. Сюда же подается аммиачная вода от насосов поз. 1/58_1,2, 1/59_1-3 для нейтрализации кислоты. Из сборника поз.1/92 насосом 1/83₁ раствор откачивается в сборник 2/70 или 1/47_2.

Из сборника поз. 1114_1,2 откачивание нижнего слоя производится при помощи насоса поз. 1117₁ в разделительные емкости поз. 1/33_1-3.

Газовая фаза из реакторов перегруппировки поз.1/21_2,4 и сборников поз. 1/28, 1/27 и от 1/86₁ поступает в скруббер поз. 1/86₂. В скруббере осуществляется улавливание серного ангидрида с помощью конденсата сокового пара, подаваемого на орошение в верхний и нижний ярусы насадок. Расход конденсата сокового пара в количестве 1-2 м³/ч регулируются FIRC-7 и FIRC-8. Конденсат из скруббера поз.1/86₂ подается в реактор нейтрализации поз.1/30_2.

Для отбора анализов перегруппированного продукта с трубопроводов I и II ступеней установки 2-х ступенчатой перегруппировки смонтирована воронка с гидрозатвором на дренажном коллекторе для слива анализируемого продукта в сборник поз.1/28.

Для опорожнения реакторов перегруппировки поз.1/21_2,4, реакторов нейтрализации поз.1/30_1-3, холодильников поз.1/23_2,4,5, поз.1/32₁а_,1/32_12,3., сбора реакционной массы при аварийных выбросах предусмотрен сборник поз.1/27. Продукт из сборника поз.1/27 насосом поз.1/29_1,3 может быть возвращен в любой из ректоров поз.1/21_2,4, 1/30_1-3 для дальнейшей переработки.

Для поддува на пьезоуровни в сборники блока «В» поз.1/15_1,2, 1/17_1,2, 1/28, 1/34_1,2, 1/36_1,2, 1/47_1,2, 1/54, 1/56_1,2, 1/80, подается азот давлением не менее 0,12 МПа (1,2 кгс/см²)_.

4.2.4 Доупаривание раствора сульфата аммония(схема № 4)

Стадия расположена на наружной установке корпуса 709 блока «Б».

Раствор сульфата аммония (25÷32 %) из куба колонны поз.1/108 проходит через межтрубное пространство теплообменника поз.1/107_1,2 и насосом поз.1/106_2,3 подается на установку доупарки и в хранилище поз. 11/01_1,2. Расход раствора сульфата аммония поступающего на стадию доупарки регулируется автоматически прибором FIRС-50 с регулирующим клапаном, установленным на линии подачи раствора сульфата аммония в выпарную колонну поз. 1036₂.

Выпарная установка состоит из выпарной колонны поз. 1036₂ и испарителя поз. 1037₂. Выпаривание раствора сульфата аммония осуществляется за счет подачи в межтрубное пространство выносного испарителя поз. 1037₂ греющего пара давлением Р=5 кгс/см². Расход пара, подаваемого в испаритель, регистрируется прибором FQIR-55, температура пара измеряется прибором TIR-55. Подача пара регулируется автоматически прибором (QRCA-50) в зависимости от концентрации раствора сульфата аммония после колонны поз. 1036₂ (38-42 %). В выносном испарителе раствор нагревается до температуры 110 ⁰С, регистрируется прибором TR-53/2, и подается в выпарную колонну поз. 1036₂, циркуляция раствора осуществляется осевым насосом поз. 1050. Схемой предусмотрена естественная циркуляция раствора.

В выпарной колонне поз. 1036₂ при атмосферном давлении происходит вскипание раствора и испарение части воды, давление верха колонны замеряется прибором PRAh-50/2, температура TR-50/2. Уровень в кубе выпарного аппарата регулируется узлом автоматического регулирования LIRCAh-50/2, клапан которого установлен на линии выдачи упаренного до концентрации 38-42 % раствора сульфата аммония в сборник поз. 1014. Давление сокового пара низа колонны регистрируется прибором PIR-51/2. Из сборника поз. 1014 раствор сульфата аммония с температурой 106-120 ⁰С насосами 1016_1,2 подается в теплообменник поз. 1/06, где охлаждается оборотной водой до температуры 72-80 ⁰С, после чего поступает в осушитель поз. 1/20.

Для защиты насосов поз. 1016_1,2 от «сухого» хода установлена сигнализация при минимальном уровне 20 % в емкости поз. 1014 (LRAhl-53), а также при падении давления на нагнетании насосов ниже 0,2 МПа (2 кгс/см²) (PISlAl-52/1,2). Расход раствора сульфата аммония из сборника поз. 1014 регулируется автоматически прибором FIRC-51, клапан которого установлен на этой же линии. Остальной раствор сульфата аммония по переливной линии сливается в емкость поз. 1012, откуда насосами поз. 1013_1,2 откачивается в корпус 713. Уровень в емкости 1012 регулируется автоматически прибором LRCAhl – 52, клапан которого установлен на линии нагнетания насосов 1013_1,2. Расход измеряется при помощи расходомера FIR-112.

Для защиты насосов поз. 1013_1,2 от «сухого» хода установлена сигнализация при минимальном уровне 20 % в емкости поз. 1012 (LRCAhl-52), а также при падении давления на нагнетании насосов ниже 0,2 МПа (2 кгс/см²) (PISlAl-53/1,2).

Соковый пар из верха колоны поз. 1036₂ с температурой 106-120 ⁰С (регистрируется прибором TR-50/2) и давлением не более 0,01 МПа (0,1 кгс/см²) (регистрируется прибором РRАh-50/2) поступает в межтрубное пространство конденсаторов поз. 1038 и 1039, охлаждаемые оборотной водой.

Несконденсированные пары поступают в конденсатор поз. 2/39₂, в трубное пространство которого подается захоложенная вода. Для поддержания давления в линии сокового пара, конденсатор поз. 2/39₂ по газу соединен с гидрозатвором поз. Х-1022_2, который заполняется захоложенной водой. Конденсат сокового пара после конденсаторов поз. 1038, 1039, 2/39₂ с температурой 90ºС поступает в теплообменник поз 1112a для охлаждения оборотной водой и сливается в сборник поз. 1010, откуда насосами поз. 1011_1,2 выдается на очистку (НДФ) цех №39. Выдача конденсата сокового пара на НДФ регулируется автоматически прибором LRCAhl-51 в зависимости от уровня в емкости поз. 1010, клапан установлен на линии нагнетания насосов 1011_1,2.

Для защиты насосов поз. 1011_1,2 от «сухого» хода установлена сигнализация при минимальном уровне 20% в емкости поз. 1010 (LRCAhl-51), а также при падении давления на нагнетании насосов ниже 0,24 МПа (2,4 кгс/см²) (PISlAl-54/1,2).

Паровой конденсат после выносного испарителя поз. 1037₂ с температурой 150⁰С, пройдя через конденсатоотводчик, поступает в межтрубное пространство теплообменника поз. 1/64_1-3 для охлаждения оборотной водой, затем в сборник парового конденсата поз. 1/65 и выдается в теплопункт корпуса 722 цеха № 25.

4.2.5 Отделение подготовки и отпуска полупродуктов(схема № 5)

Отделение расположено в корпусе 713.

Раствор сульфат аммония со стадии отгонки оксимных щелоков и экстракции поступает в сборники поз.11/01_1,2 объемом 1000 м³ каждый. Из емкостей поз.11/01_1,2 раствор сульфата аммония с температурой не более 65^оС, насосом поз. 11/02_1-3 или 11/04₁ подается в отделение доупарки сульфата аммония корп. 714 цеха №25 или в корпус 914 цеха №37.

Имеется возможность, по мере необходимости, вести прием ГАС в сборники поз. 11/03, 11/01_1,2, откуда насосом поз.11/04₂ подавать на стадию оксимирования.

Раствор сульфата аммония со стадии экстракции содержит следы трихлорэтилена, который отделяется от раствора сульфата аммония и накапливается в нижней части резервуаров. По мере накопления в нижней части резервуаров трихлорэтилен насосом поз. 11/10 откачивается на стадию экстракции в разделитель поз. 2/40₂ или сборник поз. 2/38.

Имеется возможность подачи газообразного аммиака с корпуса 709 блока «В» в сопло на линии всаса насосов поз.11/02_1-3, 11/04₁ для нейтрализации раствора сульфата аммония. Расход регулируется в зависимости от рН среды (рНIR-417), которая должна поддерживаться в пределах 5,5÷7,5.

Для сбора стоков и дренажей из резервуаров и насосов отделения, схемой предусмотрен дренажный сборник поз. 11/05 с погружным насосом поз.11/06. Стоки из сборника поз.11/05, по мере их накопления, погружным насосом откачиваются в резервуар поз. 11/01_1,2.

Дождевые воды, проливы с резервуаров поз.11/01_1,2, 11/03 собираются в поддон и откачиваются погружным насосом поз. 11/09₁ в дренажный сборник поз.11/05 или резервуар поз.11/01_1,2 .

4.2.6 Стадия экстракции капролактама из лактамного масла и раствора сульфата аммония (схема № 6)

Стадия расположена на наружной установке корпуса 709 блока «А».

Извлечение капролактама трихлорэтиленом из лактамного масла с последующей реэкстракцией капролактама водой, производится в экстракторах вибрационного типа.

Лактамное масло из разделителя поз. 1/33₄ стадии нейтрализации с температурой не более 45 ⁰С поступает в сборник - дозреватель поз. 1114₁ и по переливу в поз. 1114₂. Из сборника поз. 1114₂ насосами поз. 1125_1,2 лактамное масло, через узел автоматического регулирования FIRC-111_3,4,5 непрерывно подается в нижнюю часть экстракторов поз. 2/06_1,2. В верхнюю часть экстрактора в разные по высоте места по двум вводам подается регенерированный ТХЭ от насоса поз. 2/42₃, расход которого регулируется автоматически FIRC-132_1,2 и циркулирующий ТХЭ от насоса поз. 2/42_1,2, расход которого регулируется клапаном FIRC-109_1,2,3. В среднюю часть экстракторов поз. 2/06_1,2 через распределительное устройство подается слабый раствор капролактама в ТХЭ из экстракторов поз. 2/37_1,2.

Вибрационные экстракторы поз. 2/06_1,2 представляют собой вертикальные цилиндрические аппараты с верхней и нижней отстойными зонами, по вертикальной оси которых расположен вал с собранными на нем тарелками, имеющими просечки. Вращательное движение шкива электродвигателя с помощью редуктора и привода преобразуется в возвратно – поступательное движение вала и тарелок, совершаемое по вертикальной оси аппаратов.

В экстракторах поз. 2/06_1,2 лактамное масло и трихлорэтилен движутся противотоком. Переходя через просечки «вибрирующих» тарелок, жидкостные потоки дробятся и переводятся в мелкодисперсное состояние, что ведет к увеличению поверхности контакта компонентов.

При этом капролактам растворяется в ТХЭ и происходит расслоение раствора капролактама в ТХЭ и водного остатка. Водный остаток (рафинат) сверху экстракторов поз. 2/06_1,2, самотеком поступает в нижнюю часть экстрактора поз. 2/06₃, представляющего собой вертикальный цилиндрический аппарат с вращающимся ротором. Для извлечения капролактама, уносимого рафинатом, в верхнюю часть экстрактора подается регенерированный ТХЭ от насоса поз. 2/42₃, расход которого регулируется автоматически FIRC-132₃. Экстрактор поз. 2/06₃ работает аналогично экстракторам поз. 2/06_1,2. Водный остаток, очищенный от капролактама из верхней части экстрактора поз. 2/06₃ самотеком поступает в сборник поз. 2/38, где от него отделяется унесенный ТХЭ. В сборнике поз. 2/38 жидкость разделяется на 2 слоя: верхний слой – водный остаток по переливной трубе отводится в сборник стоков поз. 2/70 или в сборник поз. 2/31 и далее насосами поз. 2/32_3,4 на питание испарителя поз. 2/46, а трихлорэтилен снизу отстойника через утку отводится в сборник поз. 2/61_1,2.

Раствор капролактама в трихлорэтилене с концентрацией не более 19 % и температурой не более 50 ⁰С с нижней части экстракторов поз. 2/06_1,2,3, через «утку», поступает в разделительные емкости поз. 2/09_1,2,3. Для отмывки раствора капролактама в ТХЭ от сульфата аммония и водо-растворимых примесей, в линию вывода раствора капролактама в ТХЭ из экстракторов поз. 2/06_1,2,3 подается КСП от насосов поз. 1/03_1,2. Количество подаваемого КСП измеряется и регулируется с помощью узла FIR-160_1,2,3, состоящего из ротаметра и вторичного прибора.

Верхний слой – раствор сульфата аммония и капролактама в воде из разделителей поз. 2/09_1,2 отводится в среднюю часть экстрактора поз. 2/10₃.

Верхний слой с разделитетеля поз. 2/09₃ отводится в сборник поз. 3/01₂ или в разделительные емкости поз. 1/33_1-3.

Нижний слой – раствор капролактама в ТХЭ из разделителей поз. 2/09_1,2,3 поступает в верхнюю часть виброэкстракторов поз. 2/10_1,2 и в роторный экстрактор поз. 2/10₃. В нижнюю часть экстракторов поз. 2/10_1,2,3 самотеком подается чистый конденсат, КСП или обессоленная вода из сборников поз. 2/02_1,2, через узел автоматического регулирования FIRC-110_1-3, состоящего из расходомера и регулирующего клапана типа «НЗ». Чистый конденсат предварительно охлаждается в холодильнике поз. 2/04, затем направляется в емкости поз. 2/02_1,2. В среднюю часть экстрактора подается конденсат сокового пара из поз. 2/49_1,2 насосом поз. 1/03_1,2. Расход конденсата контролируется при помощи узла автоматического регулирования поз. FIRC-114_1,2, состоящего из ротаметра и клапана типа «НЗ». Движущиеся противотоком раствор капролактама в ТХЭ и конденсат перемешиваются, при этом капролактам экстрагируется водой. ТХЭ с содержанием капролактама не более 1% снизу экстракторов поз. 2/10_1,2,3, через «утку», отводится в сборники поз. 2/61_1,2. Водный раствор капролактама с концентрацией 22-32% сверху экстракторов поз. 2/10_1,2 самотеком поступает в сборники поз. 2/72_1,2, откуда насосом поз. 1097_1,2 на установку отгонки ТХЭ из раствора лактам – воды.

Водный раствор капролактама сверху экстрактора поз. 2/10₃ самотеком поступает в сборники поз. 3/01_1,2.

Предусмотрена подача легколетучей фракции дистиллята II-й ступени стадии дистилляции от поз. 3/17_1,2 в сборник поз. 2/72_1,2 для снижения нагрузки на стадию экстракции.

Экстракция капролактама из раствора сульфата аммония осуществляется трихлорэтиленом в вибрационных экстракторах поз. 2/37_1,2, представляющих собой вертикальный цилиндрический аппарат, внутри которого по оси аппарата расположена штанга с тарелками, которая осуществляет возвратно – поступательные движения. Раствор сульфата аммония, с температурой не более 50 ⁰С и содержанием капролактама не более 1,5 %, из сборника поз. 1/47_1,2 стадии перегруппировки и нейтрализации, насосами поз. 1/48_1-4 подается в нижнюю часть экстракторов поз. 2/37_1,2 через узел регулирования FIRC-126_1,2, состоящего из уровнемера и регулирующего клапана типа «НЗ». В экстракторах поз. 2/37_1,2, движущиеся противотоком раствор сульфата аммония и трихлорэтилен перемешиваются, при этом капролактам растворяется в трихлорэтилене. Раствор капролактама в трихлорэтилене снизу экстракторов поз. 2/37_1,2, через «утку», самотеком отводится в экстракторы поз. 2/06_1,2. Раствор сульфата аммония сверху экстракторов поз. 2/37_1,2 поступает в разделители поз. 2/40_1,2, где от него отделяется унесенный трихлорэтилен.

Нижний слой – трихлорэтилен из разделителей поз. 2/40_1,2 периодически дренируется через «утку» в сборники поз. 2/61_1,2 или в сборник поз. 2/38, верхний слой – раствор сульфата аммония, содержащий капролактама не более 0,4 % и с массовой долей трихлорэтилена не более 0,06 %, самотеком направляется в отделение подготовки сырья и отпуска полупродуктов в хранилища поз. 11/01_1,2 корп. 713.

Воздушки сборников и аппаратов стадии экстракции выведены на хвостовой конденсатор поз. 2/58а, охлаждаемый захоложенной водой.

4.2.7 Стадия регенерации трихлорэтилена (схема №7)

Стадия регенерации расположена на наружной установке корпусов 709 «А», «Б» и выполнена одной ниткой.

Трихлорэтилен, загрязненный продуктами осмола, капролактамом, циклогексаноном, циклогексаноноксимом и другими примесями, из емкостей поз. 2/61_1,2 насосом поз. 1035_1,2 подается в колонну поз. 1026 через межтрубное пространство теплообменника поз. 1027, межтрубное пространство теплообменника поз. 1025а и далее через трубное пространство теплообменника поз. 1025.

Колонна поз. 1026 предназначена для отгонки регенерируемого трихлорэтилена. Колонна поз. 1026 представляет собой аппарат колонного типа с эллиптическими днищами, снабженная 30 клапанными тарелками. Расход трихлорэтилена на питание колонны поз. 1026 не более 45 м³/ч поз. FIRC-503, регулируется автоматически, при помощи регулирующего клапана типа «НЗ». Предусмотрены три ввода питания колонны поз. 1026 на 11-ю, 15-ю и 21-ю тарелки. Подогрев подаваемого трихлорэтилена в колонну поз. 1026 до температуры 50-70⁰С производится в теплообменнике поз. 1027 за счет охлаждения кубовой жидкости колонны поз. 1026, в теплообменнике поз. 1025а – за счет охлаждения парового конденсата, подаваемого из испарителя поз. 1028, и в теплообменнике поз. 1025 – путем подачи пара давлением не более 0,4 МПа (4кгс/см²) в межтрубное пространство.

В колонне поз. 1026 под атмосферным давлением, отгоняется до 85 % от поступающего на регенерацию трихлорэтилена. Отгонка производится при температуре верха колонны не более 90 ⁰С и температуре куба не более 95 ⁰ С. Колонна поз. 1026 снабжена выносным испарителем поз. 1028. Температура ТIR-134 в кубе колонны поз. 1026 поддерживается за счет регулирования давления пара 0,015 МПа (0,15 кгс/см²) в испаритель поз. 1028 с помощью регулирующего клапана.

Пары трихлорэтилена, выходящие с верха колонны, конденсируются в конденсаторе поз. 1031, в трубное пространство которого подается оборотная вода. Сконденсированный трихлорэтилен с температурой не более 50 ⁰С, поступает в теплообменник поз. 1034, охлаждаемый оборотной водой, после чего самотеком поступает в сборник поз. 2/71. Температура сконденсированного трихлорэтилена после холодильника поз. 1034 замеряется прибором поз. TIRAh-135.

При промывке колонны регенерации поз. 1026 промывные воды с поз. 1031 поступают в отстойник поз. 1024. В сборнике поз. 1024 от трихлорэтилена отделяется водный остаток и по переливной трубе отводится в сборник стоков поз. 2/70 или сборник поз. 2/43, а трихлорэтилен снизу сборника поз. 1024, через «утку», отводится в сборник поз. 2/71, 2/61_1,2.

Из емкости поз. 2/71 часть регенерированного трихлорэтилена насосом поз. 2/42₃ подается в качестве флегмы в колонну поз. 1026. Регулирование расхода флегмы поз. FIRC-504 в количестве не более 15 м³/ч осуществляется при помощи регулирующего клапана типа «НЗ».

Несконденсированные пары ТХЭ из конденсатора поз. 1031 поступают в хвостовой конденсатор поз. 2/39₁, охлаждаемый захоложенной водой. Инерты после конденсатора поз. 2/39₁ через гидрозатвор поз. Х-1022₁ сбрасываются в атмосферу.

Дата добавления: 2015-08-03