Шаг 3. Расчет группы Ассура 2-го класса, 2-го порядка 3-го вида (звенья 4,5). 5 страница

Расчет ведется при тех же значениях с, что и удельное скольжение, затем строится график коэффициента q с осью абсцисс, параллельной линии N _i N _k, выше зоны зацепления зубьев (рис.5.9). На этом графике также необходимо указать положение полюса зацепления и пределы активной линии зацепления.

Рис. 5.9. График коэффициента удельного давления

Замечание. Основным методом изготовления эвольвентных зубчатых колес, особенно ответственных быстроходных силовых передач, является нарезание методом обкатки (огибания) инструментом ре-ечного типа или долбяком. Одним из важнейших досто-инств этого метода нарезания (наряду с другими, которые здесь опускаем, полагая, что теоретический материал по теории зацепления студенту уже известен) является то, что при нарезании зубчатого колеса со смещением режущего инструмента (рейки, долбяка) изменяются размеры зуба – высота, ширина, изменяется межосевое расстояние, изменяются такие показатели зацепления, как удельное скольжение, удельное давление, а это означает, что может быть повышена изгибная и контактная прочности зубьев, повышена износостойкость, можно “вписаться” в заданное межосевое расстояние (коробки скоростей), а также влиять на другие параметры.

Поэтому кроме табл. 5.1, 5.2, 5.3, обеспечивающих выравненные максимальные удельные скольжения на зубьях шестерни и колеса, можно (по указанию преподавателя) применить табл. 5.5 [13] для решения задачи геометрического синтеза зацепления с наибольшим повышением контактной, изгибной прочности или износостойкости и сопротивления заеданию.

На практике коэффициенты смещения выбираются (или определяются) в зависимости от требований, предъявляемых к передаче по таблицам В.Н. Кудрявцева, ЦКБР (Центральное конструкторское бюро редукто-ростроения) [8], [9], или по блокирующим контурам [14].

z i		-	-	-	-	-	0,000	0,021	0,041	0,58	0,073	0,087	0,100	0,111	0,122	0,132	0,141	0,158	0,174	0,190	0,225
	-	-	-	-	0,000	0,023	0,043	0,062	0,079	0,094	0,107	0,119	0,130	0,140	0,150	0,159	0,175	0,191	0,207	0,222
	-	-	-	0,000	0,025	0,047	0,067	0,085	0,101	0,115	0,128	0,140	0,150	0,160	0,170	0,178	0,194	0,210	0,226	0,240
	-	-	0,000	0,027	0,052	0,073	0,092	0,109	0,125	0,138	0,152	0,163	0,173	0,183	0,192	0,200	0,215	0,230	0,246	0,260
	-	0,000	0,030	0,056	0,080	0,101	0,119	0,136	0,151	0,168	0,178	0,189	0,199	0,208	0,216	0,224	0,238	0,253	0,266	0,282
	0,000	0,032	0,060	0,086	0,110	0,131	0,149	0,165	0,180	0,191	0,205	0,216	0,226	0,235	0,243	0,251	0,265	0,279	0,293	0,306
	-	0,060	0,094	0,120	0,144	0,165	0,183	0,199	0,213	0,226	0,238	0,249	0,258	0,266	0,274	0,282	0,296	0,309	0,322	0,333
	-	-	0,124	0,159	0,181	0,201	0,219	0,235	0,248	0,260	0,271	0,281	0,292	0,300	0,308	0,315	0,329	0,341	0,353	0,363
	-	-	-	0,182	0,220	0,239	0,256	0,271	0,285	0,297	0,308	0,318	0,327	0,335	0,343	0,350	0,363	0,375	0,385	0,395
	-	-	-	-	0,241	0,283	0,299	0,313	0,326	0,337	0,347	0,356	0,364	0,372	0,379	0,385	0,390	0,390	0,390	0,390
	-	-	-	-	-	0,300	0,343	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350
	-	-	-	-	-	-	0,358	0,400	0,400	0,400	0,400	0.400	0,400	0,400	0,400	0,400	0,400	0.400	0,400	0,400
z k

0,225	0,243	0,252	0,271	0,283	0,300	0,313	0,320	0,328	0,335	0,340	0,342	0,346	0,350
0,242	0,260	0,275	0,287	0,299	0,315	0,328	0,336	0,344	0,350	0,355	0,357	0,361	0,364
0,260	0,277	0,292	0,305	0,316	0,331	0,344	0,353	0,360	0,365	0,370	0,373	0,376	0,379
0,280	0,297	0,312	0,324	0,334	0,349	0,361	0,370	0,376	0,382	0,388	0,390	0,393	0,396
0,301	0,319	0,332	0,343	0,353	0,366	0,378	0,387	0,394	0,400	0,406	0,408	0,411	0,414
0,325	0,341	0,354	0,364	0,374	0,388	0,398	0,407	0/414	0,419	0,425	0,428	0,431	0,433
0,350	0,366	0,378	0,399	0,397	0,409	0,421	0,430	0,436	0,440	0,446	0,448	0,450	0,452
0,387	0,392	0,404	0,414	0,423	0,435	0,445	0,454	0,459	0,460	0,460	0,460	0,460	0,460
0,409	0,422	0,430	0,430	0,430	0,430	0,430	0,430	0,430	0,430	0,430	0,430	0,430	0,430
0,390	0,390	0,390	0,390	0,390	0,390	0,390	0,390	0,390	0,390	0,390	0,390	0,390	0,390
0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350	0,350
0,400	0,400	0,400	0,400	0,400	0.400	0,400	0,400	0,400	0,400	0,400	0.400	0,400	0,400

zi		-	-	-	-	-	-	-	-	-
	-	-	-	-	-	-	-	-	-
	-	-	-	-	-	-	-	-	0,755 0,755
	-	-	-	-	-	-	-	0,720 0,720	0,756 0,699
	-	-	-	-	-	-	0,686 0,684	0,723 0,658	0,756 0,639
	-	-	-	-	-	0,646 0,646	0,683 0,624	0,720 0,601	0,756 0,580
	-	-	-	-	0,608 0,608	0,644 0,586	0,678 0,566	0,716 0,542	0,744 0,528
	-	-	-	0,571 0,571	0,609 0,547	0.644 0,526	0,677 0,508	0,706 0,492	0,731 0,481
	-		0,525 0,525	0,565 0,506	0,600 0,485	0,631 0,468	0,661 0,452	0,686 0,441	0,706 0,433
	-	0,486 0,486	0,524 0,462	0,557 0,443	0,588 0,426	0,614 0,414	0,636 0,405	0,659 0,394	0,676 0,389
	0,444 0,444	0,479 0,423	0,515 0,400	0,543 0,386	0,566 0,376	0,589 0,365	0,609 0,358	0,626 0,353	0,646 0,345
-	xi xk	xi xk	xi xk	xi xk	xi xk	xi xk	xi xk	xi xk	xi xk
zk

zi		-	-	0,898 0,845	1,060 0,750	1,170 0,702	1,260 0,673
	-	0,812 0,812	0,924 0,742	1,051 0,681	0,1,154 0,639	1,233 0,621
	0,793 0,731	0,831 0,707	0,926 0,654	1,038 0,608	1,127 0,580	1,201 0,567
	0,793 0,676	0,830 0,652	0,915 0,609	1,017 0,571	1,102 0,547	-
	0,792 0,617	0,814 0,609	0,898 0,566	0,994 0,532	1,072 0,515	-
	0,781 0,568	0,809 0,554	0,878 0,525	0,968 0,496	-	-
	0,766 0,519	0,793 0,507	0,854 0,483	0,936 0,462	-	-
	0,754 0,472	0,775 0,463	0,830 0,445	0,940 0,428	-	-
	0,726 0,426	0,745 0,419	0,796 0,405	-	-	-
	0,694 0,384	0,714 0,376	0,758 0,368	-	-	-
	0,663 0,341	0,679 0,337	-	-	-	-
-	xi xk	xi xk	xi xk	xi xk	xi xk	xi xk
zk

z i		-	-	-	-	-	0,535	0,635	0,736	0,828	0,911	0,993	1,39
	-	-	-	-	0,481	0,594	0,697	0,797	0,891	0,975	1,057	1,41
	-	-	-	-	0,547	0,662	0,769	0,868	0,965	1,048	1,129	1,22
	-	-	-	0,493	0,553	0,667	0,772	0,869	0,962	1,046	-	1,16
	-	-	-	0,499	0,560	0,671	0,773	0,871	0,961	1,042	-	1,10
	-	-	0,445	0,505	0,564	0,674	0,777	0,874	0,954	-	-	1,04
	-	-	0,451	0,512	0,569	0.677	0,778	0,872	0,954	-	-	0,98
	-	-	0,458	0,518	0,575	0,682	0,779	0,870	-	-	-	0,92
	-	0,401	0,463	0,522	0,577	0,684	0,780	0,866	-	-	-	0,86
	-	0,409	0,471	0,528	0,582	0,685	0,782	-	-	-	-	0,80
	0,364	0,425	0,486	0,542	0,596	0,696	0,789	-	-	-	-	0,73
	0,381	0,442	0,501	0,556	0,610	0,709	-	-	-	-	-	0,66
	0,397	0,458	0,517	0,671	0,625	0,721	-	-	-	-	-	0,59
¾	x k	x i
												¾

55¢
50¢
45¢
40¢
35¢
30¢
25¢
20¢
15¢
10¢
5¢
0¢
	0,00	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0	0,0
a°

Таблица 5.5	Значения коэффициентов смещения исходного контура из условий: а - наибольшего повышения контактной прочности; б - прочности на изгиб; в – износостойкости и сопротивления заеданию	z 1		в									0.85	0.85	0.86	1.00	0.88	1.12	0.91	1.26
б									1.26	0.42	1.30	0.36	1.24	0.31	1.22	0.25
а									0.86	0.86	0.80	1.08	0.72	2.33	0.64	1.60
	в							0.67	0.67	0.71	0.81	0.74	0.90	0.76	1.03	0.76	1.17
б							0.95	0.39	1.04	0.40	1.08	0.38	1.18	0.38	1.22	0.42
а							0.68	0.68	0.59	0.94	0.48	1.20	0.40	1.48	0.43	1.60
	в					0.54	0.54	0.60	0.63	0.63	0.72	0.67	0.82	0.68	0.94	0.70	1.11
б					0.72	0.34	0.81	0.38	0.89	0.38	0.93	0.37	1.02	0.36	1.05	0.36
а					0.54	0.54	0.60	0.64	0.40	1.02	0.30	1.30	0.29	1.48	0.32	1.63
	в			0.44	0.44	0.48	0.46	0.55	0.54	0.60	0.63	0.63	0.72	0.68	0.88	0.66	1.02
б			0.58	0.28	0.64	0.29	0.73	0.32	0.79	0.35	0.83	0.34	0.92	0.32	0.97	0.31
а			0.45	0.45	0.34	0.64	0.38	0.75	0.26	1.04	0.13	1.42	0.20	1.53	0.25	1.65
	в	0.36	0.36	0.43	0.34	0.49	0.35	0.53	0.38	0.57	0.48	0.60	0.53	0.63	0.67	0.63	0.77
б	0.47	0.23	0.53	0.22	0.57	0.25	0.62	0.28	0.70	0.26	0.76	0.22	0.75	0.21	0.58	0.16
а	0.38	0.38	0.30	0.50	0.30	0.61	0.30	0.66	0.30	0.88	0.30	1.03	0.30	1.30	0.30	1.43
x	x1	x2	x1	x2	x1	x2	x1	x2	x1	x2	x1	x2	x1	x2	x1	x2
z 2

Дата добавления: 2015-07-08