Читайте также: |
|
Цель лекции – знакомство с основными положениями при анализе электромеханических переходных процессов при больших возмущениях. Изучение алгоритма расчета методом последовательных интервалов. Анализ действия АРВ на протекание переходного процесса
План лекции:
1. Протекание процессов при больших возмущениях
2. Качественная оценка относительного движения ротора генератора
3. Метод последовательных интервалов
4. Влияние АРВ
1. ПРОТЕКАНИЕ ПРОЦЕССОВ ПРИ БОЛЬШИХ ВОЗМУЩЕНИЯХ ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ И ОСНОВНЫЕ ДОПУЩЕНИЯ
Cпособ площадей позволяет находить характер относительного движения и определять размах колебаний ротора генератора при больших и малых отклонениях его от положения равновесия. При помощи способа площадей качественно выявляется характер движения при различных допущениях и определяется величина угла δ, при достижении которого должен отключаться аварийный участок системы, с тем чтобы в случае коротких замыканий или других резких нарушений режима обеспечить устойчивую работу.
Однако исследование этим способом не дает полного представления о происходящих процессах, поскольку остаются невыясненными зависимости угла δ = f(t) и электрической мощности Р = φ(t). Определение этих зависимостей существенно для уяснения физики явлений и решения задач управления и регулирования (определение времени срабатывания реле, времени действия отключающих устройств, скорости действия регулирующих устройств, скорости подъема возбуждения, настройки реле сброса мощности и т. д.). Для того чтобы найти соответствие между значениями угла и временем, прошедшим с начала процесса, необходимо решить (проинтегрировать) дифференциальное уравнение относительного движения ротора генератора.
Рассмотрим способы решения уравнений, которые описывают явления, наступающие при больших отклонениях параметров режима и резких изменениях мощности, отдаваемой генераторами в сеть. Для этих случаев особенно характерны такие короткие замыкания, при которых взаимное сопротивление между генератором и нагрузкой резко возрастает, что приводит к прогрессирующему изменению угла δ, изменению скорости вращения ротора Δω = ∂δ/∂t.
В качестве основного принимается допущение, что величины мощности Р и вращающего момента М, выраженные в относительных единицах, равны между собой. Это означает предположение, что изменение скорости на протяжении всего времени рассматриваемого процесса значительно меньше, чем синхронная скорость; но оно в то же время настолько значительно, что генератор может выпасть из синхронизма.
К рассматриваемой группе явлений относятся процессы, связанные с большими качаниями генераторов или их выпадениями из синхронизма, но при этом составленные уравнения будут справедливы только для того времени, пока генератор явно не выпал из синхронизма и его относительная скорость Δω не стала соизмеримой с синхронной скоростью.
К рассматриваемой группе не относятся процессы, происходящие при асинхронном ходе, при разгоне генератора от неподвижного состояния до синхронной скорости, процессы в останавливающемся генераторе или выбегающем под действием избыточного вращающего момента. Они рассматриваются при помощи других методов, так как в этих случаях уже нельзя принимать, что избытки мощности и вращающего момента численно равны.
Кроме сделанных допущений относительно малости отклонений скорости от синхронной можно при решении поставленной задачи делать и ряд дополнительных допущений, предполагая, что в рассматриваемом процессе не учитывается изменение во времени свободных токов, появляющихся в обмотках генератора, и принимается неизменной величина э.д.с. Еq' = Е' '. В большинстве случаев действие регуляторов скорости может не учитываться, а действие регуляторов возбуждения учитываться только при помощи введения условной неизменной э.д.с. Разумеется, при стремлении к наиболее точному решению можно отказаться от упрощающих допущений и учитывать электромагнитные переходные процессы в генераторах и переходные процессы в системе возбуждения. В случае необходимости можно учесть переходные процессы в первичных двигателях и их регулирующих устройствах (часто в этом нет надобности), переходные процессы в нагрузках электрических систем, волновые переходные процессы в дальних электропередачах. Однако с точки зрения инженера далеко не всегда более полное математически и учитывающее наибольшее количество факторов решение оказывается наилучшим. Для получения четких представлений оценки поведения системы при тех или иных явлениях часто целесообразно применять уравнения, более грубо описывающие процесс, но дающие наиболее быстрое и наглядное решение. Другими словами, математический аппарат {включая и точность решения) должен соответствовать поставленной технической задаче. Именно эта адекватность практических целей проводимого исследования, сделанных допущений и сложности описания явления при постановке задачи I и рассмотрении ее решения определяют техническую строгость задачи.
2. КАЧЕСТВЕННАЯ ОЦЕНКА ОТНОСИТЕЛЬНОГО ДВИЖЕНИЯ РОТОРА ГЕНЕРАТОРА В НАИБОЛЕЕ ХАРАКТЕРНЫХ СЛУЧАЯХ
Оценим сначала, основываясь на чисто физических соображениях, переходные процессы в наиболее характерных случаях с помощью способа площадей (рис. 8.1).
Рассмотрим сначала (рис. 8.1,а) сравнительно легкий случай нарушения режима, когда изменение мощности при изменении угла δ происходит на части характеристики Р = φ(δ), которую можно считать почти линейной. Процесс протекает при равенстве площадок ускорения abca и торможения cdec. Колебания мощности и угла во времени почти синусоидальны, так же как при любых малых нарушениях режима, которые характеризуются линеаризованной зависимостью Р = φ(δ).
Случай, представленный на рис. 8.1,б, относится к изменению режима, при котором система находится у предела устойчивости. При этом площадка ускорения abca оказывается уравновешенной площадкой торможения cfdec, частично лежащей за максимумом характеристики Р = φ (δ). Участок характеристики Р = f(δ), соответствующий рассмотренному процессу (рабочий участок), оказывается, таким образом, нелинейным. Изменения угла δ = f(t) несинусоидальны, так же как и изменения мощности. Характерный «двугорбый» вид кривой Р = φ (t) объясняется тем, что в каждом полуцикле колебаний вблизи максимального угла δ макс ротор дважды проходит точку f, отвечающую наибольшему значению характеристики Р = φ (δ).
На рис.1 показаны три вида неустойчивого процесса.
В случае А процесс происходит согласно характеристике bcd при площадке торможения cfdc, меньшей площадки ускорения, которая сначала имеет значение abca, а затем (после точки d) определяется площадью, ограниченной линией Ро и синусоидальной характеристикой Р = φ(δ) (показана сплошной линией). Изменения угла δ = f(t) на участке δ0 - 1800 имеют характерный перегиб, отвечающий участку cfd кривой Р = φ(δ), что соответствует перегибу на кривой b"а'. Далее кривая δ = f(t) имеет монотонное изменение (кривая а2а3). В соответствии с этим кривая Р = φ(δ) в первом полуцикле колебаний имеет перегиб (fd), а затем начиная со второго цикла приобретает синусоидальный характер с постепенно уменьшающимся периодом.
В случае В зависимость Р = φ(δ) уже со второго полуцикла приобретает синусоидальный характер, а изменение угла во времени происходит монотонно по кривым (b’’b1 и b2 b3), приближающимся к параболическим.
В случае С, т. е. при так называемом полном сбросе мощности (из-за разрыва передачи или трехфазного короткого замыкания), генераторы данной станции перестали отдавать мощность в систему. Под действием постоянного вращающего механического момента (мощности), ускоряющего турбину (Ро), которому в этом случае не оказывает противодействие какой-либо электромагнитный момент, угол δ непрерывно возрастает. По аналогии с механическим движением при постоянном ускорении можно ожидать, что это возрастание будет происходить при зависимости δ = f(t), являющейся квадратичной параболой, показанной на рис. 8.1,е (кривые b"с1, с2с3).
Все указанные процессы рассматривались при Ро = const, но возможен случай, когда на ротор действует некая вынуждающая сила (момент), синусоидально изменяющаяся во времени. Механические аналогии подсказывают, что ротор генератора должен в этом случае совершать колебания, амплитуда и частота которых зависят от амплитуды и частоты вынуждающей силы, причем при совпадении этой частоты с собственной частотой колебаний возникает известное явление резонанса.
3. РЕШЕНИЕ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫХ УРАВНЕНИЙ ОТНОСИТЕЛЬНОГО ДВИЖЕНИЯ РОТОРА ГЕНЕРАТОРА
(ПРИ Eq = const ИЛИ Е = const)
Дифференциальное уравнение и его особенности. При принятых выше допущениях переходные процессы могут быть описаны дифференциальным уравнением второго порядка:
, (1)
где Tj - постоянная инерции; Ро - вращающий момент, в соответствии со сделанными ранее допущениями замененный мощностью турбины; Рт-амплитуда той характеристики, мощность которой соответствует изучаемому режиму.
Преобразуем (1), введя новые параметры: τ = и Р* = P0/Pm.
Назовем последнюю величину приведенной мощностью первичного двигателя. Тогда (1) примет вид
∂2δ/∂τ2 = Р*—sinδ, (2)
где Р* = const.
Любые начальные изменения режима получат свое отражение в изменении угла б0, значениях мощности Ро, амплитуды характеристики Рт и, следовательно, в величине Р* = Р0/ Рm.
В таком простейшем виде интеграл уравнения (2), т. е. зависимость δ = (τ), не выражается через конечную комбинацию известных трансцендентных величин. Здесь не удается воспользоваться и известными (заранее вычисленными и сведенными в таблицы) функциями. Приближенное решение такого рода довольно громоздко, а случай, когда Р* = 0, соответствующий отсутствию вращающего момента у первичного двигателя (Р* = 0), не представляет практического интереса, поэтому эти случаи здесь не будут рассматриваться.
Дата добавления: 2015-07-08; просмотров: 489 | Нарушение авторских прав
<== предыдущая страница | | | следующая страница ==> |
Основные допущения. | | | Численное интегрирование уравнения движения. |