Индивидуальные задания

Варианты индивидуальных заданий

Вариант 1

Выбор марки стали и режима термической обработки для коленчатого вала диаметром 60 мм, σ_В = 1100 МПа; σ_0,2 = 950 МПа; KCU = 0,8 МДж/м².

Вариант 2

Выбор марки стали и режима термической обработки для штока диаметром 40 мм, σ_В = 1100 МПа; σ_0,2 = 850 МПа; KCU = 0,5 МДж/м².

Вариант 3

Выбор марки стали и режима термической обработки для вала диаметром 70 мм, σ_В = 1200 МПа; σ_0,2 = 110 МПа; KCU = 0,8 МДж/м².

Вариант 4

Выбор марки стали и режима термической обработки для оси диаметром 30 мм, σ_В = 1000 МПа; σ_0,2 = 800 МПа; KCU = 0,6 МДж/м².

Вариант 5

Выбор марки стали и режима термической обработки для высокопрочных болтов из низкоотпущенной стали сечением 20 мм, σ_В = 1750 МПа; σ_0,2 = 1500 МПа; KCU = 0,6 МДж/м².

Вариант 6

Выбор марки стали и режима термической обработки для деталей холодильника из коррозионностойкой хромомарганцевой стали, σ_В ≥ 680 МПа; σ_0,2 ≥ 320 МПа; δ₅ ≥ 40%.

Вариант 7

Выбор марки стали и режима термической обработки для печной арматуры из жаростойкой стали, σ_В ≥ 920 МПа; σ_0,2 ≥ 715 МПа; δ₅ ≥ 12%; Т_ок = 850ºС.

Вариант 8

Выбор марки стали и режима термической обработки для клапанов двигателя внутреннего сгорания из жаростойкой стали, σ_В ≥ 930 МПа; σ_0,2 ≥ 735 МПа; δ₅ ≥ 10%; Т_ок = 850ºС.

Вариант 9

Выбор марки стали и режима термической обработки для рабочей оси металлорежущего станка из высокопрочной мартенситно-стареющей стали, σ_В ≥ 2000 МПа; σ_0,2 ≥ 1800 МПа; δ₅ ≥ 8%; ψ ≥ 40%; KCU ≥ 0,4 МДж/м²; Δ l / l ≤ – 0,08%.

Вариант 10

Выбор марки стали и режима термической обработки для зубчатой передачи двигателя самолета из высокопрочной мартенситно-стареющей стали, σ_В ≥ 2500 МПа; σ_0,2 ≥ 2400 МПа; δ₅ ≥ 8%; ψ ≥ 40%; KCU ≥ 0,3 МДж/м²; Δ l / l ≤ – 0,08%.

Вариант 11

Выбор марки стали и режима термической обработки для зубчатого колеса из цементуемой стали, σ_В ≥ 1000 МПа; σ_Т ≥ 900 МПа; δ₅ ≥ 9%; ψ ≥ 50%; KCU ≥ 0,8 МДж/м².

Вариант 12

Выбор марки стали и режима термической обработки для распределительного валика из цементуемой стали, σ_В ≥ 1500 МПа; σ_Т ≥ 1300 МПа; δ₅ ≥ 9%; ψ ≥ 40%; KCU ≥ 0,6 МДж/м².

Вариант 13

Выбор марки стали и режима термической обработки для гильзы цилиндра из азотируемой стали, σ_В ≥ 1000 МПа; σ_0,2 ≥ 850 МПа; δ₅ ≥ 14%; ψ ≥ 50%; KCU ≥ 0,9 МДж/м².

Вариант 14

Выбор марки стали и режима термической обработки для деталей машин из азотируемой стали, работающих в условиях циклических контактных нагрузок, σ_В ≥ 1000 МПа; σ_Т ≥ 850 МПа; δ₅ ≥ 15%; ψ ≥ 50%; KCU ≥ 1,0 МДж/м².

Вариант 15

Выбор марки стали и режима термической обработки для колец подшипников, работающих в интервале температур –60…300ºС.

Вариант 16

Выбор марки стали и режима термической обработки для шариков подшипников, работающих в агрессивных средах.

Вариант 17

Выбор марки стали и режима термической обработки для роликов подшипников, работающих в интервале температур 300…500ºС.

Вариант 18

Выбор марки стали и режима термической обработки для изготовления высокопрочных изделий с высокой устойчивостью к повышенным температурам из дисперсионно-твердеющей стали, σ_В ≥ 1720 МПа; δ₅ ≥ 12%; ψ ≥ 40%; KCU ≥ 0,37 МДж/м², температура эксплуатации 500…550ºС.

Вариант 19

Выбор марки стали и режима термической обработки для фасонного резца из быстрорежущей стали, HRC ≥ 64, красностойкость (HRC > 58) при 620ºС.

Вариант 20

Выбор марки стали и режима термической обработки для перфорирующих пуансонов из быстрорежущей стали, HRC ≥ 62, красностойкость (HRC > 58) при 620ºС.

Вариант 21

Выбор марки стали и режима термической обработки для постоянного магнита, коэрцитивная сила Н_с ≥ 4 кА/м.

Вариант 22

Выбор марки стали и режима термической обработки для постоянного магнита, коэрцитивная сила Н_с ≥ 4 кА/м, магнитная текстура [100].

Вариант 23

Выбор марки стали и режима термической обработки для деталей машиностроения из аустенитной хромоникелевой стали, имеющей структуру однородного аустенита, σ_В ≥ 520 МПа; σ_0,2 ≥ 210 МПа; δ₅ ≥ 40%; KCU ≥ 2,5 МДж/м².

Вариант 24

Выбор марки стали и режима термической обработки для труб из аустенитной хромомарганцевой стали, σ_В ≥ 1050 МПа; σ_0,2 ≥ 940 МПа; δ₅ ≥ 30%.

Дата добавления: 2015-07-08