Расчет прочности нормальных сечений и подбор арматуры

При расчете балок в пролете рассматривается тавровое сечение с полкой в сжатой зоне. Т.к. соотношение высоты сечения плиты к высоте сечения второстепенной балки >1, то принимаем ширину сжатой полки b'_f = 1250 мм, т.е. расстоянию между осями второстепенных балок.

При расчете балки на отрицательные изгибающие моменты, сечение рассматривается как прямоугольное шириной b. На рис. 11 представлены формы расчетных сечений балки в пролетах и на опорах.

Рис. 11

Расчет сечения арматуры производится по формулам для изгибаемых элементов при соответствующих значениях изгибающих моментов. Необходимо подобрать продольную арматуру класса АII в четырех сечениях: в первом пролете и над первой опорой, в среднем пролете и над второй опорой. Во всех остальных случаях арматура будет такой же, как в среднем пролете и над второй опорой.

В крайнем пролете

Определяем αм:

αм= М1/Rb* hf’*h0²=146.55 кНм/15,3МПа*350мм.² *1250мм=0,063 и по таблице 4.2. приложения [1], находим z = 0,965 и x = 0,07. Проверяем, чтобы x £ x_R. Так как условие выполняется, то определяем требуемое сечение продольной арматуры:

Аs1= М1/ Rs*z* h0=146.55 кНм/0.965*350мм*280 МПа=15,50 см².

По таблице 4.3. приложения [1], находим, что необходимое значение площади поперечного сечения при четырех стержнях будет достигнуто в случае применения арматуры 2Æ25 (A^k_S = 9,820 см²) и 2Æ20 (A^k_S = 6,280 см²). Тогда конструктивное значение момента в первом пролете будет равным:

Мк1=Аs1* Rs*z* h0=0.965*350мм*280 МПа*(6,28+9,82)см²=152,26 кНм

μ=Аs1/ hf’*h0=(6,28+9,82)см²/350мм*1250мм=0.0038≥μmin=0.0005

Над первой промежуточной опорой

Определяем αм:

αм= Мв/Rb* b*h0²=115,15кНм/15,3МПа*350мм.² *250мм=0.246

и по таблице 4.2. приложения [1], находим z = 0,855 и x = 0,290. Проверяем, чтобы x £ x_R. Так как условие выполняется, то определяем требуемое сечение продольной арматуры:

Аs2= МB/ Rs*z* h0=115,15кНм/0.855*350мм*280 МПа=13.74 см².

По таблице 4.3. приложения [1], находим, что необходимое значение площади поперечного сечения при четырех стержнях будет достигнуто в случае применения арматуры 3Æ25 (A^k_S = 14,730 см²).Тогда конструктивное значение момента над первой промежуточной опорой будет равным:

Мк2=Аs2* Rs*z* h0=0.855*350мм*280 МПа*14,73см²=123.42кНм

μ=Аs2/ b*h0=14,730см²/350мм*250мм=0.0168≥μmin=0.0005

В среднем пролете

Определяем αм:

αм= М2/Rb* hf’*h0²=100,75кНм/15,3МПа*350мм.² *1250мм=0,043

и по таблице 4.2. приложения [1], находим z = 0,975 и x = 0,05. Проверяем, чтобы x £ x_R. Так как условие выполняется, то определяем требуемое сечение продольной арматуры:

Аs2= МB/ Rs*z* h0=100,75кНм/0.975*350мм*280 МПа=10.54 см².

По таблице 4.3. приложения [1], находим, что необходимое значение площади поперечного сечения при четырех стержнях будет достигнуто в случае применения арматуры 2Æ22 (A^k_S = 7,600 см²) и 2Æ14 (A^k_S = 3,080 см²).Тогда конструктивное значение момента в среднем пролете будет равным:

Мк2=Аs2* Rs*z* h0=0.975*350мм*280 МПа*(7,600+3,080)см²=102.05кНм

μ=Аs1/ hf’*h0=(7.600+3,080)см²/350мм*1250мм=0.0024≥μmin=0.0005

Над второй опорой

Определяем αм:

αм= М02/Rb*b*h0²=100,75кНм/15,3МПа*350мм.² *250мм=0.215

и по таблице 4.2. приложения [1], находим z = 0,875 и x = 0,250. Проверяем, чтобы x £ x_R. Так как условие выполняется, то определяем требуемое сечение продольной арматуры:

Аs02= МB/ Rs*z* h0=100,75кНм/0.875*350мм*280 МПа=11.75см².

По таблице 4.3. приложения [1], находим, что необходимое значение площади поперечного сечения при четырех стержнях будет достигнуто в случае применения арматуры 3Æ25 (A^k_S = 14,730 см²).Тогда конструктивное значение момента над средними опорами будет равным:

Мк2=Аs2* Rs*z* h0=0.875*350мм*280 МПа*14.73см²=126.31кНм

μ=Аs1/ b*h0=14.730см²/350мм*250мм=0.0168≥μmin=0.0005

Дата добавления: 2015-10-21