Дополнительные возможности программ по центровке валопровода

С появлением программ по центровке появилась возможность их применения не только для решения задачи центровки валопровода в период ремонта, но и для анализа ранее принимавшихся решений по центровке (в предыдущие ремонты), оценке влияния этих решений на эффективность и надежность работы турбины, стало возможным также сравнение расположения валопровода в различных тепловых состояниях турбины.

Для примера предлагается рассмотреть номограммы центровки в вертикальной плоскости турбины К-500-230-2 блока № 9 Рефтинской ГРЭС в период капитального ремонта 1990г. (рис. 10.10, а, б).

Рассмотрим два варианта центровки валопровода.

1. Центровка валопровода после вскрытия турбины (рис 10.10, а). Замер центровки произведен в первую неделю ремонта, до вскрытия цилиндров, когда турбина остыла еще неполностью, а фундамент прогрет до рабочего состояния и с него не сняты нагрузки от перестановочных усилий тепловых расширений.

2. Окончательная центровка валопровода (рис 10.10, б). Замер произведен после ремонта, в процессе которого выполнена ревизия скользящих поверхностей первого и второго стульев, и тем самым с турбины сняты все силы влияния от тепловых расширений на опоры турбины; при этом положение первого стула по высоте не корректировалось.

Анализ номограммы центровки валопропровода, замеренной после останова турбины в ремонт, показывает:

— что для исправления центровки 1-й подшипник турбины необходимо поднять на 3,97 мм и при этом центр масляной расточки будет находиться ниже оси ротора ВД на 3,38 мм, т. е. первый стул турбины будет находиться значительно ниже требуемой оси валопровода;

— 2-й подшипник турбины для исправления центровки необходимо поднять на 0,36 мм и при этом центр масляной расточки будет находиться выше оси ротора ВД на 0,29 мм;

— 3-й подшипник турбины для исправления центровки необходимо поднять на 0,64 мм и при этом центр масляной расточки будет находиться ниже оси ротора СД на 0,32 мм, т. е. (на основании требуемых центровок по двум подшипникам) второй стул стоит с уклоном в сторону генератора по отношению к требуемой оси валопровода;

— 4-й подшипник турбины для исправления центровки необходимо поднять на 0,82 мм и при этом центр масляной расточки будет находиться ниже оси ротора СД на 0,14 мм;

— 5-й подшипник турбины для исправления центровки необходимо поднять на 0,37 мм и при этом центр масляной расточки будет находиться ниже оси ротора НД-I на 0,06 мм, т. е. (на основании требуемых центровок по двум подшипникам) картер подшипников 4 —5 стоит с уклоном в сторону регулятора по отношению к требуемой оси валопровода;

Анализ результатов расчета окончательной центровки показывает:

1. Центр масляной расточки 1-го подшипника будет находиться ниже оси ротора ВД на 0,30 мм, т. е. первый стул турбины находится практически в оси валопровода.

2. Центр масляной расточки 2-го подшипника будет находиться ниже оси ротора ВД на 0,30 мм.

3. Центр масляной расточки 3-го подшипника будет находиться ниже оси ротора СД на 0,32 мм, т. е. (на основании требуемых центровок по двум подшипникам) второй стул стоит с уклоном в сторону регулятора по отношению к требуемой оси валопровода.

4. Центр масляной расточки 4-го подшипника будет находиться выше оси ротора СД на 0,05 мм.

5. Центр масляной расточки 5-го подшипника будет находиться ниже оси ротора НД-I на 0,45 мм, т. е. (на основании требуемых центровок по двум подшипникам) картер подшипников 4 —5 стоит с уклоном в сторону генератора по отношению к требуемой оси валопровода.

В результате сравнения номограмм центровки турбины можно также сделать вывод о том, что во время ремонта в результате полного остывания турбины, элементов фундамента и разгрузки опор турбины от перестановочных усилий (в процессе ревизии скользящих поверхностей 1-го и 2-го стульев) происходит изменение взаимного расположения узлов турбины.

Компьютерные программы центровки валопровода турбин пригодны для оценки изменения взаимного расположения узлов турбин, происходящего в результате остывания металла турбины и элементов фундамента, а также разгрузки опор турбины от перестановочных усилий.

При наличии проблем с тепловыми расширениями турбин и неудовлетворительного их вибросостояния для качественного определения изменения взаимного расположения узлов турбины и нагрузок на подшипники необходима доработка существующих программ.

ВОПРОСЫ ДЛЯ САМОПРОВЕРКИ

1. Какие операции включает в себя центровка турбин во время монтажа? В чем отличие центровки турбины в период ремонта?

2. Что такое "коленчатость пары роторов" и излом осей?

3. Как определяется взаимное расположение пары роторов относительно друг друга? Что показывают радиальные замеры и что торцевые?

4. Приведите пример расчета и записи проверки центровки пары роторов.

5. Что достигается центровкой роторов?

а) Взаимное расположение осей роторов.

б) Обеспечение правильности сборки муфт.

в) Необходимое взаимное расположение опор роторов.

6. Для чего необходимо указывать положение скобы при производстве замеров центровки?

7. Приведите пример расчета перемещения подшипников одного ротора для совмещения осей пары роторов с четырехопорной системой опирания.

8. Сколько коэффициентов для перемещения подшипников необходимо рассчитывать для каждой муфты каждого ротора турбины?

9. В чем отличие расчета центровки пары роторов с жесткой муфтой при трехопорной системе опирания?

10. Что понимают под центровкой турбоагрегата в целом?

11. На основании какого комплекса данных принимается решение о необходимости центровки валопровода турбины?

12. Что показывают замеры центровки на "горячей" и "холодной" турбине? На основании какого замера центровки можно принимать решение о перецентровке валопровода?

Дата добавления: 2015-08-18