На окончательное перемещение подшипников выбор опоры для расчета исправления излома осей не влияет. Изменяется только алгоритм расчета.

10.4. ОСОБЕННОСТИ ЦЕНТРОВКИ ДВУХ РОТОРОВ, ИМЕЮЩИХ ТРИ ОПОРНЫХ ПОДШИПНИКА

Некоторые турбины, например К-300-240 ЛМЗ, К-200-130 ЛМЗ, имеют ротор высокого давления, опирающийся на передний подшипник и полумуфту ротора среднего давления. Соединение обоих роторов в этом случае обязательно выполняется жесткой муфтой. При этом одна из полумуфт входит выступом в заточку на другой полумуфте. Таким образом, в этих турбоагрегатах роторы высокого и среднего давлений представляют собой один вал, лежащий на трех опорных подшипниках (рис. 10.6). Центровка таких роторов имеет некоторые особенности, вызываемые влиянием веса ротора высокого давления на положение ротора среднего давления и на распределение нагрузок от обоих роторов на подшипники [96].

Если взять отдельно ротор II, то его положение будет зависеть только от установки подшипников 2 и 3 и упругого прогиба ротора.

После установки ротора I и соединения роторов жесткой муфтой положение ротора II изменится. Изменится также нагрузка на подшипники 2 и 3; на подшипник 2 нагрузка увеличится, а на подшипник 3 уменьшится, что может привести к ухудшению эффективности их работы.

В связи с этим центровку роторов такого турбоагрегата производят с учетом влияния веса ротора, имеющего один подшипник. Для этого снизу, по торцу муфты, делается некоторое раскрытие, величина которого зависит от веса обоих роторов, их жесткости и расстояния между подшипниками (при этом разница в замерах торцевых зазоров по горизонтальному диаметру муфты не должна превышать 0,02...0,03 мм).

Величина раскрытия для каждого типа турбины указывается в формулярах. При отсутствии заводских данных величина раскрытия полумуфт может быть определена расчетным путем и с помощью динамометра.

После затяжки соединительных болтов муфты дополнительная нагрузка от веса ротора I равномерно распределяется на все подшипники.

При трехопорной конструкции опирания роторов перемещение каждого из трех подшипников приводит к различному изменению излома осей роторов. В качестве примера рассмотрим варианты центровки роторов.

Исправление излома осей подшипником № 1. Учитывая, что при перемещении подшипника № 1 (рис. 10.6) муфта роторов не перемещается, необходимую величину перемещения подшипника можно определить как

D A / D = D x ₁/ L ₂;

D x ₁ = D A × L ₂/ D;

D x ₁ = D A / k_{A 1},

где D A — раскрытие муфты по торцу (излом осей);

D x ₁ — изменение положения подшипника № 1;

L ₂ — расстояние от подшипника № 1 до муфты;

D — диаметр муфты;

k_{A 1} — коэффициент изменения излома осей при перемещении подшипника первого ротора, равный D / L ₂.

Исправление излома осей подшипником № 2. Аналогично расчету перемещений при четырехопорной схеме опирания пары роторов коэффициент изменения излома осей от пере­мещения второго ротора (k_{A 2}) будет равен

k_{A 2} = D / l ₁.

Учитывая, что при перемещении подшипника № 2 муфта роторов перемещается (следовательно, изменяется пространственное положение обоих роторов) на величину, пропорциональную

k_{r 2} = (l ₁ + l ₂)/ l₁,

исправление излома осей происходит от перемещения обоих роторов на величину

D A = k_{A 2} × D x ₂ + k_{A 1} × k_{r 2} × D x ₂.

Исправление излома осей подшипником № 3. Учитывая, что при перемещении подшипника № 3 муфта роторов перемещается (и, следовательно, изменяется пространственное положение обоих роторов) на величину k_{r 3} = 1₂ /1₁ , а исправление излома осей происходит от перемещения обоих роторов, то

D A = k_{A 2} × D x ₃ + k_{A 1} × k_{r 3} × D x ₃.

Дата добавления: 2015-08-18