NN.3.2 Проверка сжатого бетона

(101) Для сжатого бетона усталостная прочность может считаться достаточной при выполнении следующего условия:

(NN.112)

где ;

;

;

и — верхняя и нижняя границы спектра повреждающих эквивалентных напряжений для количества циклов N = 10⁶.

(102) Верхняя и нижняя границы спектра повреждающих эквивалентных напряжений вычисляются по следующим формулам:

(NN.113)

где — напряжение сжатия бетона, вызванное воздействием сочетания нормативных нагрузок, без учета модели нагрузки 71;

— максимальное напряжение сжатия, вызванное воздействием сочетания нормативных нагрузок, включая модель нагрузки 71 и динамический коэффициент F
(EN 1991-2);

— минимальное напряжение сжатия, вызванное воздействием сочетания нормативных нагрузок, включая модель нагрузки 71 и динамический коэффициент F (EN 1991-2);

— поправочный коэффициент для вычисления верхней и нижней границ спектра повреждающих эквивалентных напряжений, обусловленных моделью нагрузки 71.

Примечание — Напряжения , и не рассчитывают на другие переменные воздействия (ветровые, температурные нагрузки и т. д.).

(103) Поправочный коэффициент учитывает постоянные нагрузки, влияние конструкции пролета, интенсивность движения по мосту, расчетный срок службы, количество рельсовых путей. Этот коэффициент рассчитывается по формуле

, (NN.114)

где — коэффициент, учитывающий постоянное напряжение;

— коэффициент, учитывающий тип элемента (например, неразрезная многопролетная балка), а также повреждающее действие движения по мосту, зависящее от критической длины линии или области влияния;

— коэффициент, учитывающий интенсивность движения по мосту и расчетный срок службы моста;

— коэффициент, применяемый в случаях, когда элемент конструкции нагружен несколькими рельсовыми путями.

(104) Коэффициент учитывает влияние постоянного напряжения. Этот коэффициент рассчитывается по формуле

— для сжатой зоны; (NN.115)

— для растянутой зоны (включая эффект предварительного напряжения).

(105) Коэффициент зависит от критической длины линии влияния и характера движения. Значения для стандартного и тяжелого состава движения могут определяться по таблице NN.2.

Значения для случая, когда критическая длина линии влияния составляет от 2 до 20 м, могут определяться по формуле (NN.108) с заменой на

(106) Коэффициент учитывает влияние годового объема движения по мосту и срока его службы и определяется по формуле

, (NN.116)

где Vol — объем перевозок, т/год на рельсовый путь;

N _Years — расчетный срок службы моста, г.

(107) Коэффициент учитывает влияние нагрузки, создаваемой несколькими рельсовыми путями. Для конструкций, на которых располагается несколько рельсовых путей, усталостная нагрузка рассматривается не более чем для двух путей, находящихся в наиболее неблагоприятных положениях (EN 1991-2). Коэффициент влияния нагрузки, создаваемой двумя рельсовыми путями, вычисляется по формуле

для a £ 0,8, (NN.117)

= 1 для a > 0,8,

, (NN.118)

где n — доля движения по мосту, проходящего по нему одновременно. Рекомендуемое значение n = 0,12;

— напряжение сжатия, обусловленное моделью нагрузки 71, на один рельсовый путь, включая динамический коэффициент для модели нагрузки 71 согласно EN 1991-2;

— напряжение сжатия, обусловленное моделью нагрузки 71, на два рельсовых пути, включая динамический коэффициент для модели нагрузки 71 согласно EN 1991-2.

Таблица NN.3 — Значения l _{c ,1} для свободно опирающихся балок и многопролетных неразрезных балок

	L, м	s *	h *			L, м	s *	h *
[1]	£2	0,70	0,70		[1]	£2	0,75	0,90
³20	0,75	0,75		³20	0,55	0,55
[2]	£2	0,95	1,00		[2]	£2	1,05	1,15
³20	0,90	0,90		³20	0,65	0,70
Свободно опирающиеся балки		Многопролетные неразрезные балки (средний пролет)

Дата добавления: 2015-08-05