Читайте также:
|
|
В гл. 6 было показано, что надежность асинхронных двигателей рассматриваемого диапазона мощностей определяется в основном надежностью обмотки статора. Для асинхронных двигателей со всыпной обмоткой разработан отраслевой стандарт для расчета надежности обмотки статора. В § 6-3 были рассмотрены две математические модели, которые могут быть использованы при расчете надежности обмотки.
Вторая из рассмотренных моделей послужила основой для разработки отраслевого стандарта. Методика, изложенная в этом стандарте, запрограммирована и требует использования ЭВМ.
Для ручного счета разработана упрощенная методика. Она приведена в настоящем параграфе.
В методику расчета введено понятие элементарного участка длиной l эл. Величина l эл определяется из условия равенства вероятности отказа в месте дефекта на одном из касающихся витков при учете всех возможных расстояний до дефекта на другом витке (с учетом вероятности его появления) и вероятности отказа в одном из касающихся витков с учетом дефектов на другом витке только в пределах l эл. При этом считают, что все дефекты на расстоянии, меньшем или равном l эл, совпадают. Для проведения расчетов по упрощенной методике необходимы данные, полученные из предыдущих расчетов. Ряд исходных данных должен быть получен экспериментально на используемых обмоточных проводах и изоляционных материалах, примененных для корпусной и межфазной изоляции. Методы получения этих экспериментальных данных описаны в приложениях к упомянутому отраслевому стандарту. При отсутствии экспериментальных данных можно воспользоваться рекомендуемыми усредненными значениями параметров.
На основании теоремы умножения вероятность безотказной работы обмотки
(9-436)
где Р м. в, Р п, Р м. ф – соответствнно вероятности безотказной работы межвитковой, корпусной и межфазовой изоляции.
Многочисленные расчетные и экспериментальные данные показывают, что вероятность безотказной работы корпусной и межфазовой изоляции значительно выше, чем у межвитковой; для = 10 000 ч имеем Р п Р м. ф ≈ 0,999, а для
= 20 000 ч имеем Р п Р м. ф ≈ 0,995. Поэтому при выполнении расчетов надежности всыпной обмотки можно ограничиться расчетом надежности межвитковой изоляции, выполнив затем корректировку результатов расчета. В соответствии с изложенным рассмотрим упрощенную методику расчета надежности межвитковой изоляции асинхронных двигателей со всыпной обмоткой.
Наименование параметров и их условные обозначения | Выбор величины параметра |
Наработка, для которой определяется вероятность безотказной работы Р об, ![]() | Задается в ТЗ (ТУ); по ГОСТ 19523–74 ![]() |
Вероятность наличия хотя бы одного дефекта изоляции провода длиной 100 мм после укладки обмотки q 1 | При отсутствии экспериментальных данных ![]() ![]() |
Периметр свободной площади слоя обмотки П, мм | Для двухслойной обмотки П = b 1 + b 2 + h п1; для однослойной П = b 1 + b 2 + 2 h п1 |
Коэффициент, характеризующий качество пропитки, k пр | При отсутствии экспериментальных данных ![]() |
Длина образца провода ![]() | Можно принять ![]() |
Среднее значение ![]() ![]() | При отсутствии экспериментальных данных ![]() ![]() |
Длина элементарного участка ![]() | Принимают ![]() |
Средняя допустимая температура обмотки ![]() ![]() | Для класса В ![]() ![]() ![]() ![]() |
Максимально допустимая температура для данного класса нагревостойкости изоляции t 0, 0С | Для класса В ![]() ![]() ![]() |
Среднее значение напряжения перекрытия по поверхности изоляции промежутка толщиной, равной двусторонней толщине изоляции ![]() ![]() | Принимают ![]() ![]() |
Частота включений электродвигателя f вкл | Принимается по ОСТ 16.0.510.037–78 в зависимости от предполагаемой группы эксплуатации. Для нормальной группы эксплуатации t вкл = (2÷10) ч-1 |
Коэффициенты уравнения, определяющие скорость роста дефектности витковой изоляции | При отсутствии экспериментальных данных можно принять:
с в = (0,1÷0,2)10-6 1 / (мм∙ч)
![]() |
Примечание. Для выполнения расчетов необходимы также следующие исходные данные (см. гл. 9): k сл – количество слоев обмотки; N c = N п1 с / k сл – количество элементарных витков в секции; ![]() ![]() ![]() |
Расчет надежности всыпных обмоток статора асинхронного двигателя производится в такой последовательности.
Дефектность витковой изоляции до начала эксплуатации электродвигателя (мм-1) | ![]() | (9-437) |
Вероятность плотного касания соседних витков | ![]() | (9-438) |
Количество проводников, находящихся в наружном слое секции (по периметру секции) | ![]() | (9-439) |
во внутреннем слое секции | ![]() | (9-440) |
Доля пар соседних элементарных витков, принадлежащих к одному эффективному | ![]() | (9-441) |
Общая длина пар соседних витков в обмотке (мм) | ![]() | (9-442) |
Количество последовательно соединенных секций в фазе | ![]() | (9-443) |
Среднее значение и среднее квадратичное отклонение величин фазных коммутационных перенапряжений на секции (кВ) | ![]() ![]() | (9-444) (9-445) |
Номинальное фазное напряжение, приходящееся на секцию (кВ) | ![]() | (9-446) |
Вероятность отказа витковой изоляции при воздействии одного импульса перенапряжения и при условии, что на касающихся витках имеются совпадающие дефекты | ![]() ![]() | (9-447) |
Скорость роста дефектности витковой изоляции (мм-1) | ![]() | (9-448) |
Вероятность возникновения короткого замыкания витковой изоляции на длине касающихся витков в течение времени ![]() | ![]() | (9-449) |
Вероятность отказа межвитковой изоляции в течение времени ![]() | ![]() | (9-450) |
Вероятность безотказной работы межвитковой изоляции в течение времени ![]() | ![]() | (9-451) |
Вероятность безотказной работы обмотки статора Р об за время ![]() ![]() ![]() | Р об – по (9-436) |
Дата добавления: 2015-07-15; просмотров: 150 | Нарушение авторских прав
<== предыдущая страница | | | следующая страница ==> |
Масса двигателя и динамический момент инерции ротора | | | Общая характеристика серии АД |