Читайте также:
|
6.1 Расчёт момента сопротивления поперечного сечения корпуса
При проверке прочности судна необходимо в соответствии с (1) вычислить момент сопротивления поперечного сечения корпуса. Приведённые ниже формулы распространяются на суда неограниченного района плавания длиной более 60 м с отношением 
и 
Расчётным при проверке прочности обычно является момент сопротивления палубы. Момент сопротивления палубы, 
, нового корпуса в начале эксплуатации в миделевом сечении корпуса должен не менее определённого по формуле
, (1)
где 
– абсолютное значение расчётного изгибающего момента, 
;
– волновой изгибающий момент, ;
– допускаемое напряжение, МПа;
– часть момента сопротивления, учитывающая запас на коррозию и износ, .
Расчётный изгибающий момент на тихой воде не должен быть не менее
, (2)
.
В расчёте принять 
; 
; 
; 
– коэффициент общей полноты;
(3)
.
Волновой изгибающий момент, вызывающий перегиб судна, ,
. (4)
.
Волновой изгибающий момент, вызывающий прогиб судна, ,
. (5)
.
Значение 
приведены в зависимости от предела текучести стали.
Момент инерции поперечного сечения корпуса, 
средней части длины судна должен быть не менее величины, определяемой по формуле:
. (6)
Фактически значения момента сопротивления и момента инерции поперечного сечения корпуса должны быть не менее величин, определённых по формулам (1) и (2) соответственно.
6.2 Расчёт листовых элементов корпуса
Под листовым элементом понимается участок обшивки или настила, ограниченный подкрепляющим набором. К листовым элементам относятся участки настилов палуб, платформ, второго дна и участки обшивки днища, борта, переборок, а также стенок рамного набора.
Толщина настила или обшивки, мм, нагруженных поперечной нагрузкой должна быть не менее
(1)
где 
– размер меньшей и большей сторон опорного контура листового элемента, м;
p – максимальное значение расчётного давления, кПа;
– запасы на износ и коррозию, мм, назначаются в зависимости от планируемого срока службы конструкции и среднегодового уменьшения толщины связей и определяются по формуле
(2)
где 
– срок службы, год;
U – среднегодовые уменьшение толщины связи, мм/год;
I – сухогрузные и аналогичные им суда;
II – наливные, навалочные и комбинированные суда.
Расчётный нормативныё предел текучести МПа
, (3)
где η – коэффициент использования механических свойств стали.
Для наружной обшивки днища и борта 
Среднегодовое уменьшение толщин элементов конструкции корпуса
| Элементы конструкций корпуса | U | ΔS |
| 1. Верхняя палуба | 0,2 | 1,74 |
| 2. Бортовая обшивка При отсутствии второго борта В районе переменной ВЛ Ниже переменной ватерлинии | 0,13 0,19 0,16 | 0,2028 0,4332 1,92 |
| 3. Днищевая обшивка В районе грузовых танков При наличии второго дна Горизонтальный киль | 0,17 0,14 0,2 | 2,04 1,68 2,4 |
| 4. Настил второго дна Междудонный лист | 0,17 0,22 | 2,04 2,64 |
| 5. Обшивка переборок и второго борта | 0,13-0,2 | 1,56-2,4 |
Для днищевой обшивки
– в средней части судна 
м при поперечной системе набора;
– в средней части судна при продольной системе набора;
– в оконечностях.
Толщина горизонтального киля должна быть увеличена по сравнению с толщиной обшивки в средней части на 2 мм.
Толщина ширстрека должна быть не менее толщины прилегающих листов обшивки борта и настила палубы, в зависимости от того, что больше.
Ширина горизонтального киля и ширстрека не менее, мм
(4)
Толщина скулового пояса должна быть равна толщине обшивки днища или борта, в зависимости от того, что больше.
Толщина настила палуб и платформ должна быть не менее минимальных значений 
. Если толщина настила расчётной палубы принимается меньше толщины обшивки борта, то должен быть предусмотрен палубный стрингер, толщины которого должна быть не менее толщины бортовой обшивки.
Ширина палубного стрингера принимается не менее, мм
(5)
– в средней части судна при поперечной и продольной системе набора;
– в оконечностях.
Толщина обшивки переборок должна быть не менее значения, определяемого по формуле (1), где следует принять
P – hасчётное давление, кПа;
на уровне ОП; ВП
– в районе (0,4…0,5)· D от ОП;
– в оконечностях и для всех остальных переборок;
– для второй непрерывной палубы в средней части судна при продольной и поперечной системе набора;
– в оконечностях и для нижележащих палуб.
Высота двойного дна h, м у вертикального киля должна определятся по формуле
, (6)
но при этом не менее 0,65 м.
Толщина вертикального киля и стрингеров должна быть не менее:
, (7)
где h – требуемая высота вертикального киля, м (6)
– фактическая высота вертикального киля, м;
Толщина сплошных флоров
где 
– при поперечной системе набора;
– при продольной системе набора;
Толщина обшивки переборок должна быть не менее определяемой по формуле (1), при этом 
для продольных переборок, – для остальных.
Листовые элементы корпусов форпика и ахтерпика.
Листовые элементы корпусов 1-2 отсека.
Листовые элементы корпусов 3-7 отсека.
Листовые элементы корпусов машинного отсека.
6.3 Расчет элементов набора корпуса
a) Общие положения
Набор корпуса, подкрепляющий листовые конструкции, делится на основной и рамный. Балки рамного набора являются опорами для балок основного набора.
К балкам основного набора относятся продольные балки по палубам, бортам, продольным переборкам, настилу второго дна и днища, стойки и горизонтальные балки переборок, шпангоута, бимсы.
К балкам рамного набора - рамные бимсы, карлингсы, рамные шпангоуты, бортовые стрингеры, флоры, днищевые стрингеры, вертикальный киль, рамные стойки переборок.
Размеры балок основного и рамного набора определяются требуемыми моментами сопротивления, моментом инерции, площадью поперечного сечения, толщинами стенки и свободного пояска.
Длина пролета балки основного и рамного набора измеряется вдоль свободного пояска как расстояние между её опорными сечениями. При установке концевых книц опорные сечения принимаются по середине длины кницы. При этом высота кницы в опорном сечении не должна превышать высоты стенки балки.
b) Размеры элементов балок набора
Момент сопротивления, см3 поперечного сечения балок основного набора катаного профиля должен быть не менее
,
где 
- момент сопротивления рассматриваемой балки, см3 к середине срока службы судна
,
где 
поперечная нагрузка на рассматриваемую балку кН;
расчетное давление, кПа;
длина пролета балки, м;
шпация, м;
расчетный нормативный предел текучести, МПа,
где 
коэффициент использования механических свойств ста-ли, определяется по таблице 4.2 [4];
коэффициенты изгибающего момента и допускаемых напряжений, определяются по таблице 4.5 [4]
учитывает поправку на износ и коррозию, определяется по формулам:
для симметричного полособульба и углового профиля
для несимметричного полособульба и полосы
запасы на износ и коррозию, мм, назначаются в зависимости от планируемого срока службы конструкции и среднегодового уменьшения толщины связей и определяются по формуле
где 
срок службы, год;
среднегодовое уменьшение толщины связи, мм/год, определяется по таблице 4.1[4].
Расчет моментов сопротивления
Форпик
Палуба:
Рамный бимс попречной системы
а=3 м; l=8 м; Kb=0,65; m=10; P=58,19 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=7322,77 см3
Принимает тавр 63б
Продольные подпалубные балки
а=0,6 м; l=3 м; Kb=0,6; m=12; P=130,81 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=418,14 см3
Принимаем посолобульб 24 а
Непрерывные карлингсы
а=8 м; l=2,8 м; Kb=0,65; m=18; P=58,19 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=1329,04 см3
Принимаем тавр 40а
Борт:
Шпангоут одинарного борта
а=3 м; l=7,276 м; Kb=0,65; m=12; P=130,81 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=11348 см3
Принимаем полособульб 80б
Бортовой стрингер
а=3,18 м; l=3 м; Kb=0,65; m=18; P=130,81 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=1366,92 см3
Принимаем тавр 40а
Днище:
Балки основного набора днища
а=0,6 м; l=3 м; Kb=0,75; m=12; P=163,57 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=418,22 см3
Принимаем полособульб 25а
Флор с пояском
а=0,6 м; l=4 м; Kb=0,6; m=13; P=178,35 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=935,39 см3
Принимаем тавр 32в
Переборки:
Оба конца приварены к опорной конструкции
а=0,6 м; l=12,98 м; Kb=0,75; m=11; P=97,34 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=1853,45 см3
Принимаем тавр 45а
1 Отсек
Палуба:
Рамный бимс
а=2,8 м; l=8 м; Kb=0,65; m=10; P=48,38 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=5682,99 см3
Принимает тавр 63б
Продольные подпалубные балки
а=0,7 м; l=2,8 м; Kb=0,6; m=12; P=48,38 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=157,23 см3
Принимаем полособульб 16б
Карлингсы и комингсы
а=8 м; l=2,8 м; Kb=0,65; m=18; P= 48,38 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=1104,11 см3
Принимаем тавр 36а
Борт:
Шпангоут холостой
а=0,7 м; l=6,37 м; Kb=0,65; m=10; P=116,78 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=2178,31см3
Принимаем тавр 50а
Бортовой стрингер
а=3,18 м; l=2,8 м; Kb=1,9; m=18; P=116,78 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=1063,09 см3
Принимаем тавр 36а
Рамный шпангоут
а=2,8 м; l=6,37 м; Kb=0,65; m=10; P=116,76 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=8712,9 см3
Принимаем тавр 71б
Днище:
Балки основного набора днища
а=0,7 м; l=4 м; Kb=0,6; m=12; P=164,33 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=1089,1 см3
Принимаем тавр 32б
Балки основного набора второго дна
а=0,7 м; l=4 м; Kb=0,75; m=12; P=149,55 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=793 см3
Принимаем тавр 32в
Горизонтальные балки ВК
а=0,6 м; l=2,8 м; Kb=0,65; m=12; P=149,55 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=384,34 см3
Принимаем тавр 24а
Переборки:
Рамные стойки в трюмах и танках
а=0,7 м; l=12,75 м; Kb=0,75; m=11; P=116,78 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=6866,7 см3
Принимаем тавр 63б
2 Отсек
Палуба:
Рамный бимс
а=2,8 м; l=8 м; Kb=0,65; m=10; P=81,53 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=9576,85 см3
Принимает тавр 71б
Продольные подпалубные балки
а=0,7 м; l=2,8 м; Kb=0,6; m=12; P=81,53 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=264,88 см3
Принимаем посолобульб 20а
Карлингсы и комингсы
а=8 м; l=2,8 м; Kb=0,65; m=18; P=48,38 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=1104,11 см3
Принимаем тавр 32б
Борт:
Шпангоут холостой
а=0,7 м; l=6,37 м; Kb=1,73; m=10; Р=104,13 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=2104,08 см3
Принимаем тавр 50а
Бортовой стрингер
а=3,17 м; l=2,8 м; Kb=1,9; m=18; P=104,13 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=941,64 см3
Принимаем тавр 50а
Рамный шпангоут
а=2,8 м; l=6,37 м; Kb=1,73; m=10; P=104,13 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=8415,99 см3
Принимаем тавр 71б
Днище:
Балки основного набора днища
а=0,7 м; l=4 м; Kb=0,6; m=12; P=151,67 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=1005,3 см3
Принимаем тавр 36б
Балки основного набора второго дна
а=0,7 м; l=4 м; Kb=0,75; m=12; P=136,89 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=725,89 см3
Принимаем тавр 22б
Горизонтальные балки ВК
а=0,6 м; l=2,8 м; Kb=0,65; m=12; P=136,89 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=351,81 см3
Принимаем тавр 22б
Переборки:
Оба конца приварены к опорной конструкции
а=0,7 м; l=12,75 м; Kb=0,75; m=11; P=104,13 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=842 см3
Принимаем тавр 32а
3 Отсек
Палуба:
Рамный бимс
а=4,5 м; l=8 м; Kb=0,65; m=10; P=69,7 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=13157,31 см3
Принимает тавр 80б
Продольные подпалубные балки
а=0,9 м; l=4,5 м; Kb=0,6; m=12; P=69,7 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=751,77 см3
Принимаем посолобульб 27а
Карлингсы и комингсы
а=8 м; l=4,5 м; Kb=0,65; m=18; P=69,7 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=4108,23 см3
Принимаем тавр 56б
Борт:
Шпангоут холостой
а=0,9 м; l=12,57 м; Kb=0,65; m=10; Р=87,16 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=8134,920 см3
Принимаем полособульб 71а
Бортовой стрингер
а=3,14 м; l=4,5 м; Kb=0,65; m=18; P=87,16 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=2019,35 см3
Принимаем тавр 50а
Рамный шпангоут
а=2,7 м; l=12,57 м; Kb=0,65; m=10; P=87,16 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=14404 см3
Принимаем тавр 80б
Днище:
Балки основного набора днища
а=0,9 м; l=4 м; Kb=0,6; m=12; P=134,74 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=1148,17 см3
Принимаем тавр 36а
Балки основного набора второго дна
а=0,9 м; l=4 м; Kb=0,75; m=12; P=119,95 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=817,79 см3
Принимаем тавр 32а
Горизонтальные балки ВК
а=0,6 м; l=4 м; Kb=0,65; m=12; P=119,95 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=629,06 см3
Принимаем тавр 27б
Переборки:
Оба конца приварены к опорной конструкции
а=0,9 м; l=12,57 м; Kb=0,75; m=11; P=87,16 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=6411,21 см3
Принимаем тавр 63б
4 Отсек
Палуба:
Рамный бимс
а=4,5 м; l=8 м; Kb=0,65; m=10; P=61,51 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=11611,92 см3
Принимает тавр 80б
Продольные подпалубные балки
а=0,9 м; l=4,5 м; Kb=0,6; m=12; P=61,51 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=663,48 см3
Принимаем посолобульб 27б
Карлингсы и комингсы
а=8 м; l=4,5 м; Kb=0,65; m=18; P=61,51 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=3625,70 см3
Принимаем тавр 56а
Борт:
Шпангоут холостой
а=0,9 м; l=12,57 м; Kb=0,6; m=10; Р=75,47 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=7630,46 см3
Принимаем полособульб 71а
Бортовой стрингер
а=3,14 м; l=4,5 м; Kb=1,9; m=18; P=75,47 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=1750 см3
Принимаем тавр 45а
Рамный шпангоут
а=2,7 м; l=12,57 м; Kb=0,65; m=12; P=75,47 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=14000 см3
Принимаем тавр 80б
Днище:
Балки основного набора днища
а=0,9 м; l=4 м; Kb=0,6; m=12; P=123,02 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=1048,35 см3
Принимаем тавр 32б
Балки основного набора второго дна
а=0,9 м; l=4 м; Kb=0,75; m=12; P=123,02 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=838,7 см3
Принимаем тавр 32а
Горизонтальные балки ВК
а=0,6 м; l=4 м; Kb=0,65; m=12; P=108,24 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=567,64 см3
Принимаем тавр 27б
Переборки:
Оба конца приварены к опорной конструкции
а=0,9 м; l=12,57 м; Kb=0,75; m=11; P=75,47 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=5551,08 см3
Принимаем тавр 63а
5 Отсек
Палуба:
Рамный бимс
а=4,5 м; l=8 м; Kb=0,65; m=10; P=61,51 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=11604,28 см3
Принимает тавр 80б
Продольные подпалубные балки
а=0,9 м; l=4,5 м; Kb=0,6; m=12; P=61,51 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=663,49 см3
Принимаем посолобульб 27б
Карлингсы и комингсы
а=8 м; l=4,5 м; Kb=0,65; m=18; P=61,51 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=3625,7 см3
Принимаем тавр 56а
Борт:
Шпангоут холостые
а=0,9 м; l=12,57 м; Kb=0,6; m=10; Р=75,47 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=7623,08 см3
Принимаем полособульб 71а
Бортовой стрингер
а=3,14 м; l=4,5 м; Kb=1,9; m=18; P=75,47 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=1750 см3
Принимаем тавр 45а
Рамный шпангоут
а=2,7 м; l=12,57 м; Kb=0,6; m=10; P=75,47 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=14000 см3
Принимаем тавр 45 б
Днище:
Балки основного набора днища
а=0,9 м; l=4 м; Kb=0,6; m=12; P=123,02 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=1048,53 см3
Принимаем тавр 32б
Балки основного набора второго дна
а=0,9 м; l=4 м; Kb=0,75; m=12; P=123 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=838,85 см3
Принимаем тавр 32а
Горизонтальные балки ВК
а=0,6 м; l=4 м; Kb=0,65; m=12; P=108,24 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=567,93 см3
Принимаем тавр 27б
Переборки:
Рамные стойки в трюмах и танках
а=0,9 м; l=12,57 м; Kb=0,75; m=11; P=75,47 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=5551,08 см3
Принимаем тавр 63а
6 Отсек
Палуба:
Рамный бимс
а=4,5 м; l=8 м; Kb=0,65; m=10; P=61,73 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=11653,26 см3
Принимает тавр 80б
Продольные подпалубные балки
а=0,9 м; l=4,5 м; Kb=0,6; m=12; P=61,73 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=665,84 см3
Принимаем посолобульб 27б
Карлингсы и комингсы
а=8 м; l=4,5 м; Kb=0,65; m=18; P=61,73 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=3638 см3
Принимаем тавр 56а
Борт:
Шпангоут холостые
а=8 м; l=4,5 м; Kb=0,65; m=18; Р=61,73 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=3638,61 см3
Принимаем тавр 56а
Бортовой стрингер
а=3,14 м; l=4,5 м; Kb=0,65; m=18; P=75,79 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=1755,75 см3
Принимаем тавр 45а
Рамный шпангоут
а=2,7 м; l=12,57 м; Kb=0,6; m=10; P=75,79 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=14000 см3
Принимаем тавр 80б
Днище:
Балки основного набора днища
а=0,9 м; l=4 м; Kb=0,6; m=12; P=123,3 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=1050,99 см3
Принимаем тавр 32б
Балки основного набора второго дна
а=0,9 м; l=4 м; Kb=0,8; m=12; P=123,33 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=840,82 см3
Принимаем тавр 32а
Горизонтальные балки ВК
а=0,6 м; l=4 м; Kb=0,7; m=12; P=123,3 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=646,77 см3
Принимаем тавр 27б
Переборки:
Оба конца приварены к опорной конструкции
а=0,9 м; l=12,57 м; Kb=0,75; m=11; P=75,79 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=5574,32 см3
Принимаем тавр 63а
7 Отсек
Палуба:
Рамный бимс
а=4,5 м; l=8 м; Kb=0,65; m=10; P=73,5 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=13874 см3
Принимает тавр 80б
Продольные подпалубные балки
а=0,9 м; l=4,5 м; Kb=0,6; m=12; P=73,5 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=792,76 см3
Принимаем посолобульб 27б
Карлингсы и комингсы
а=8 м; l=4,5 м; Kb=0,65; m=18; P=73,5 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=4332,25 см3
Принимаем тавр 56б
Борт:
Шпангоут холостой
а=0,9 м; l=12,57 м; Kb=0,6; m=10; Р=92,62 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=9364,72 см3
Принимаем тавр 71б
Бортовой стрингер
а=3,14 м; l=4,5 м; Kb=1,9; m=18; P=92,62 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=2147,71 см3
Принимаем тавр 50а
Рамный шпангоут
а=2,7 м; l=12,57 м; Kb=0,6; m=10; P=92,62 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=14000 см3
Принимаем тавр 80б
Днище:
Балки основного набора днища
а=0,9 м; l=4 м; Kb=0,6; m=12; P=140,17 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=1194,52 см3
Принимаем тавр 32б
Балки основного набора второго дна
а=0,9 м; l=4 м; Kb=0,75; m=12; P=140,17 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=955,64 см3
Принимаем тавр 32б
Горизонтальные балки ВК
а=0,6 м; l=4 м; Kb=0,65; m=12; P=140,17 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=735,09 см3
Принимаем тавр 27б
Переборки:
Оба конца приварены к опорной конструкции
а=0,9 м; l=12,578 м; Kb=0,75; m=11; P=92,62 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=6812,71 см3
Принимаем тавр 63б
МО
Палуба:
Рамный бимс
а=2,7 м; l=8 м; Kb=0,65; m=10; P=55,84 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=6324,47 см3
Принимает тавр 63б
Продольные подпалубные балки
а=0,9 м; l=1,8 м; Kb=0,6; m=12; P=55,84 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=96,46 см3
Принимаем посолобульб 16а
Карлингсы и комингсы
а=8 м; l=1,8 м; Kb=0,65; m=10; P=55,84 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=947,89 см3
Принимаем тавр 32в
Борт:
Шпангоут холостой
а=0,9 м; l=12,82 м; Kb=0,75; m=10; Р=75,35 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=6337,25 см3
Принимаем тавр 63б
Бортовой стрингер
а=3,22 м; l=2,7 м; Kb=0,75; m=27,5; P=75,35 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=365,61 см3
Принимаем тавр 22б
Рамный шпангоут
а=2,7 м; l=12,82 м; Kb=0,75; m=10; P=75,35 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=14000 см3
Принимаем тавр 80б
Днище:
Флор с пояском
а=0,9 м; l=4 м; Kb=0,6; m=13; P=126,65 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=996,24 см3
Принимаем тавр 32б
Переборки:
Оба конца приварены к опорной конструкции
а=0,9 м; l=12,82 м; Kb=0,75; m=11; P=75,35 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=5761,15 см3
Принимаем тавр 63б
АХТЕРПИК
Палуба:
Рамный бимс
а=0,6 м; l=8 м; Kb=0,65; m=10; P=76,8 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=1933,02 см3
Принимает тавр 45а
Продольные подпалубные балки
а=0,6 м; l=3 м; Kb=0,6; m=12; P=76,8 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=245,5 см3
Принимаем посолобульб 20б
Карлингсы и комингсы
а=8 м; l=1,8 м; Kb=0,65; m=18; P=76,8 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=724,95 см3
Принимаем тавр 28б
Борт:
Шпангоут холостой
а=0,6 м; l=12,98 м; Kb=0,65; m=10; P=97,34 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=6458,17 см3
Принимаем полособульб 63б
Бортовой стрингер
а=3,23 м; l=3 м; Kb=0,65; m=18; P=97,34 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=1031,5 см3
Принимаем тавр 36а
Рамный шпангоут
а=1,8 м; l=12,98 м; Kb=0,65; m=10; P=97,34 кПа; ∆S=1,56 мм;
W=14000 см3
Принимаем тавр 80б
Днище:
Флор с пояском
а=0,6 м; l=4 м; Kb=0,6; m=13; P=144,88 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=759,88 см3
Принимаем тавр 32а
Переборки:
Оба конца приварены к опорной конструкции
а=0,6 м; l=12,98 м; Kb=0,75; m=11; P=97,34 кПа; ∆S=2,4 мм;
W=1853,45 см3
Принимаем тавр 45а
7. Расчет ледовых усилений и пиллерсов
7.1 Ледовые усиления
По длине корпуса районы ледовых усилений подразделяются на:
носовой – А;
промежуточный – А1;
средний – В;
кормовой – С.
По высоте борта и по днищу районы ледовых усилений подразделяются на:
- район переменных осадок и приравненные к нему районы – I;
- от нижней кромки района I до верхней кромки скулового пояса – II;
- скуловой пояс – III;
- от нижней кромки скулового пояса до диаметральной плоскости – IV.
Таблица 1 – Районы ледовых усилений для Ice 3
| Категория ледовых усилений | Район по высоте борта | |||||||||||||||
| I | II | III | IV | |||||||||||||
| Район по длине судна | ||||||||||||||||
| А | А1 | В | С | А | А1 | В | С | А | А1 | В | С | А | А1 | В | С | |
| Ice 2 | + | + | + |
Протяженность районов ледовых усилений судов ледового плавания категории Ice 3 определяется следующим образом
м.; 
м.; 
м
м.; 
м.; 
Ледовая ГВЛ определяется как огибающая сверху всех возможных в процессе ледовой эксплуатации судна ватерлиний (без крена).
м – расстояние от точки пересечения ледовой ГВЛ с форштевнем до сечения, в котором ледовая ГВЛ имеет наибольшую ширину.
Рисунок 7. 1. – Районы ледовых усилений
7.2. Пиллерсы
Пиллерсы – вертикальные колонны, предназначенные для повышения поперечной прочности и устойчивости палубных перекрытий.
Нагрузка на пиллерс определяется по формуле Р, кН
,
где 
- расчетное давление на вышележащую палубу, кПа
- расстояние, измеренное вдоль карлингсов между серединами их пролетов, м
- средняя ширина площади палубы, поддерживаемая пиллерсом, включая грузовые люки, м
- сумма нагрузок от расположенных выше пиллерсов, которые могут передаваться на рассматриваемый пиллерс, кН.
Площадь поперечного сечения пиллерсов f, см2, должна быть не менее определяемой по формуле
,
где Р – расчетная нагрузка на пиллерс, кН
k = 2 – коэффициент запаса устойчивости
критические напряжения при эйлеровых напряжениях, определяемых по формуле:
,
- надбавки на износ, см2, определяемые по формуле
для трубчатых пиллерсов 
Толщина стенок трубчатых пиллерсов s, мм, должна приниматься не менее: 
Толщина стенки пиллерса, как правило, не должна быть менее 6 мм.
Принимаем трубчатый пиллерс 
16×299
Дата добавления: 2015-07-15; просмотров: 262 | Нарушение авторских прав
| <== предыдущая страница | | | следующая страница ==> |
| Определение расчётных нагрузок | | | ГЛАВА 2. |