Расчёт полки плиты перекрытия

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ТГТУ 270800.62 ПЗ

Расчёт прочности нормальных сечений для точки 1:

= 21,53 кН/м;

М₁ =

Расчёт прочности нормальных сечений для точки 2:

= 21,53 кН/м;

М₂ =

Таблица 2.

Формулы и значения величин для расчёта прочности нормальных сечений.

Формула	Точка 1	Точка 2
М1 =	0,969 кН м
	0,03 м
М2 =		4,55 кН м
		0,06 м
	0,055	0,065
	0,057	0,067
	0,8 см^2	1,89 см^2

Минимальное количество стержней в арматурной сетке:

n_min = 5 (

Принимаем 10 стержней диаметром 5 мм с табличной площадью

Шаг стержней равен 100 мм.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ТГТУ 270800.62 ПЗ

6. Расчёт прочности наклонных сечений

На действие поперечной силы

Цель расчета: при выбранном диаметре и классе поперечной арматуры необходимо определить интенсивность постановки поперечной арматуры на приопорных участках.

Исходные данные:

Материал:

Бетон В35; R_bt= 1,3 МПа

Арматура: максимальный диаметр продольной арматуры- 10 мм

минимальный диаметр поперечной арматуры- 3 мм

Геометрия:

Рис.3. Расчетное сечение второстепенной балки

Значения поперечных сил Q = 64,6 кН

Приведённая распределенная нагрузка на приопорных участках при отсутствии точного распределения временной нагрузки принимается равной

q₁=q+V/2= 6,41+15,12/2 =13,97 кН/м

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ТГТУ 270800.62 ПЗ  

Алгоритм расчёта прочности наклонных сечений на действие только распределенной приведенной нагрузки «q₁».

Сначала определим значения коэффициентов

М_b= 1,5*φ_n* R_bt*b*h₀²

φ_n- коэффициент, учитывающий продольную силу (для изгибаемых конструкции без предварительного напряжения φ_n = 0)

Для конструкций с предварительным напряжением

φ_n =1+3*(N_P/N_b) -4*(N_P/N_b)², где

N_P = 0,7 Р = 0,7 (σ_SP -100) A_SP = 0,7 (500-100) 10³ 6,28 10^-4=175,8 кН

Р – усилие обжатия от напрягаемой арматуры, расположенной в растянутой зоне;

Т.к. по заданию класс арматуры А600, то ;

. Тогда .

Принимаем

N_b=1,3*Rb*A₁, но не менее N_P;

А₁- площадь бетонного сечения без учета свесов сжатой полки;

N_b=1,3*19,5*10³*0,3*0,16=1216,8 кН

Тогда φ_n = 1+3*(175,8/1216,8) -4*(175,8/1216,8)²= 1,35

М_b= 1,5*φ_n* R_bt*b*h₀² = 1,5*1,35*1,3*10³*0,16*0,27²=30,7 кН*м

=2 = 41,42 кН

Определим требуемую интенсивность постановки поперечной арматуры (q_sw) по одной из приведенных формул в зависимости от отношения Q_b1 и К, где Q_max - поперечная сила, действующая по грани опоры.

К = 2М_b/h₀ - Q_max =2*30,7/0,27-64,6= 162,8 кН.

Так как Q _b1 < К, то

= = 57,23 кН/м,

при этом, если Q_b1= 41,42 кН< R_bt*b*h₀=1,3*10³*0,16*0,27=56,16 кН, то,

= = 62,22 кН/м

Если полученное значение q_sw не удовлетворяет условию

q_sw=62,22 кН/м≥ q_sw,min1 = 0,25*φ_n* R_bt*b =0,25*1,35*1,3*10³*0,16=70,2 кН/м

то значение q_sw следует вычислить по формуле

= 234- =62,8 кН/м,

где значение коэффициентов К₃ и К₄ вычисляются по формулам

К₄= (Q_max/h₀+8 *q₁)/(1,5) =(64,6/0,27+8*13,97)/(1,5)=234 кН/м

К₃= Q_max/(1,5h₀) =64,6/(1,5*0,27)=159,5 кН/м и принимать не менее

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

ТГТУ 270800.62 ПЗ  

q_sw =62,8 кН/м ≥ q_sw,min2 = (Q_max/h0 -3 *q₁)/3,5=(64,6/0,27-3*13,97)/3,5=56,4 кН/м

После определения значения q_sw определяем требуемый расчетный шаг поперечной арматуры предварительно задавшись минимальным диаметром (A_sw), классом (R_sw) арматуры при количестве каркасов равном двум.

=300 МПа (для В500); =0,071 см² (для В500); =2

Возьмем S=100 мм.

Тогда,

Принимаем 1 стержень диаметром 4 мм с

Дата добавления: 2015-10-13