Выбор линейных реакторов.

свя­зан с проектированием распредели­тельной сети. В качестве исходных данных необходимо иметь схему сети, нагрузки распределительных подстанций, длины линий и сечения кабелей. Необходимо также задать­ся временем срабатывания линей­ных защит на станции и на подстан­циях с целью проверки кабелей на термическую стойкость. При нали­чии этих данных можно распреде­лить основные линии между секция­ми РУ станции и предварительно наметить типы реакторов и их но­минальные токи.

Сопротивление реактора обычно определяют, исходя из следующих условий:

а) при замыкании в точке КЗ ток к. з. (действующее значение периодической составля­ющей) не должен превосходить но­минального тока отключения вы­ключателей, намеченных к установ­ке на подстанциях (затухание тока к. з. в рассматриваемых условиях практически отсутствует), т. е.

б) ток /_Кз (рис. 25-2) должен быть также меньше тока термичес­кой стойкости кабелей к электро­двигателям и трансформаторам, присоединенным к сборным шинам РУ подстанций: где t —время отключения присоеди­нений; s — сечение кабелей к электродвигателям и трансформаторам.

Из двух значений /_кз, определя­емых, следует выбрать меньшее;

в) при замыкании в точке К2 ток /кг не должен пре­восходить номинального тока от­ключения линейных выключателей в РУ станции, а также тока термичес­кой стойкости кабелей основных ли­ний к подстанциям.

Заметим, что 1к2>Iкз и время срабатывания линейных защит на станции больше времени срабаты­вания защит на подстанциях. Одна­ко сечение кабелей основных линий от станции значительно больше се­чения кабелей, присоединенных к подстанциям. Поэтому сопр. реакторов обычно определя­ется условиями «а» и «б».

Результирующее полное сопро­тивление цепи до точки КЗ, отвеча­ющее условиям «а» и «б», может быть определено из следующего вы­ражения:

где х_л — реактивное сопротивление основной кабельной линии от сбор­ных шин станции до распредели­тельной подстанции (определяют приближенно из расчета 0,08 Ом/км кабеля); г_л — активное сопротивле­ние основной кабельной линии.

Задавшись допускаемым значе­нием тока Iкз, можно определить результирующее сопротивление Zкз, а также необходимое сопротивле­ние, Ом, реактора х_р = wL.

В предварительных расчетах можно пренебречь активным сопро­тивлением кабельной линии. Тогда выражение получает более простой вид:

Найденное значение х_р следует округлить до ближайшего большего сопротивления в соответствии с при­нятой заводами шкалой.(дальше можно обрезать на хуй может кому понадобится)

Сопротивление ветвей сдво­енных реакторов может быть выбра­но в 1,7—2,5 раза большим сопро­тивления одинарных реакторов. При этом потеря напряжения в нормаль­ном режиме не превзойдет допусти­мого значения при условии, что обе ветви нагружены одинаково.

68. 72. Характеристики асинхронных двигателей собственных нужд с переменными параметрами ротора.

Двигатели с простой беличьей клеткой имеют небольшой пусковой момент. Значительно чаще используются АД с короткозамкнутым ротором, пазами особой конструкции, благодаря чему параметры обмотки ротора изменяются с изменением скольжения.

Во время пуска плотность тока по сечению проводника изменяется, т.е. вытесняется по направлению к воздушному зазору. Когда АД

Работает с нормальным скольжением плотность магнитного поля

выше в верхней части(на рис1.).

Бывают группы АД с переменными параметрами:

1) с одной обмоткой на роторе(изм-ние пар-ров вследствие перераспр-я тока по сечению стержней обмотки ротора);

2) с двумя обмотками на роторе(вследствие перераспр-я тока между двум обмотками).

Для повышения пускового момента применяют глубокофазные машины или специального поперечного сечения паза(рис 2).

Двигатели с такими формами поперечного

Сечения(колбообразной, трапецеидальной) находят применение там, где необходимо иметь большие пусковые моменты и большие частоты вращения.

При значительных скольжениях

электродвигателя большую часть

вращающего момента создает ток верхней обмотки(кривая пускового момента Мп). На этом основании верхнюю обмотку называют пусковой. При уменьшении скольжения электродвигателя увеличивается роль нижней обмотки в создании его электромагнитного момента(кривая Мр). Здесь нижнюю обмотку называю рабочей(рис3).

Двухклеточные электродвигатели выгодно отличаются от глубокопазных по своим рабочим характеристикам: они имеют более высокие коэффициент мощности и кратность пускового момента. Такие двигатели несколько сложнее и дороже глубокопазных, поэтому их применение только при необходимости иметь большие пусковые моменты.

74. Синхронные двигатели собственных нужд.

Надежны, просты, способны к самозапуску. Важное свойство СД – это обеспечение неизменной частоты вращения.

У асинхронных момент М= f(U²), а СД М= f(U).

КПД синхронных двигателей выше, чем у АД на 1,5 – 3 %.

Синхронные двигатели умеют меньшую чувствительность к понижению напряжения, это обеспечивает более устойчивую работу СД. Недостатки: более сложная конструкция чем у АД, т.е. система возбуждения. Целесообразно применять СД при Р > 100 кВт.

Основное достоинство- работа с постоянной частотой вращения.

М_* = 1,0 при изменении n = 7 - 9 %

СД используется в устройствах требующих постоянной частоты вращения.

n= 3000 об/мин, р =1 – неявнополюсный. При меньшом числе n, ротор выполняется явнополюсным. К_п = Р_мах/Р_ном – коэффициент перегрузки.

Система возбуждения СД электромашинная с генератором постоянного тока. Двигатели

большей мощности имеют вентильную систему возбуждения. К недостаткам также относится небольшой пусковой момент. Для увеличения пускового момента М_п выполняется пусковая обмотка, закладывается в полюсные наконечники. Создает синхронный вращающий момент и разгоняет машину. Свойство СД работать с перевозбуждением широко используют в условиях эксплуатации, т.к. это дает возможность улучшить коэффициент мощности установки и повысить перегрузочную способность электродвигателей.

Таким образом, использование СД наиболее целесообразно при больших мощностях

и малых частотах вращения рабочих машин, а также в тех случаях, когда необходимо иметь высоки й коэффициент мощности установки.

Дата добавления: 2015-08-13