Проверка нормальных напряжений при сжатии с изгибом.

Расчетное сопротивление древесины при сжатии с учетом коэффициентов условий работы при высоте сечения m_б=1 и толщине слоев m_сл=1.05 [1], табл. 7, 8 R_c=130*1*1.05=136.5 кг/см².

Проверку следует производить по формуле:

G= ,

F_расч = b x h =10x36 =360 cм²

W_расч = bh²/6 =10x36²/6 =2160 см³

М_Д= x=1-N/jR_cF_бр; j=

(при гибкости элемента 70.)

x = 1-Nl²/(ARcF_бр) = 1-2932.01*103.88²/(3000*136.5*360) = 0.79

М_Д = 197176/0.79 = 249590 кг см

G=

Вывод: прочность сечения достаточна. Запас по прочности 9.4 %

Проверка скалывающих напряжений.

Проверку производим по Q_mах=559.95 кг.

R_ск=130 кг/см² (табл.3 [2])

Статический момент и момент инерции сечения арки:

S = bh²/8 =10*36²/8=1620 cм³;

J = bh³/12 =10*36³/12=38880 см⁴.

Максимальное напряжение скалывания: t=

Проверка устойчивости плоской формы деформирования.

Проверяем сечение на устойчивость из плоскости при:

М_max=-1971.76 кг м., N _соотв.=2932.01кг

Проверку следует производить по формуле:

G= 1,

где j_М - коэффициент, определяемый по формуле:

j_м=140 ,

где l_p =S/2=1870/2=935cм - расстояние между опорными сечениями элемента;

k_ф =1.13 - коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке l_p,

определяемый [1] по табл.2 прил.4.

j_м = 140*10²*1.13/935*36 = 0.47.

Гибкость полуарки из ее плоскости l_у и коэффициент продольного изгиба j:

l_у = l_p/i=935/(0.29*10) = 322.4

j = A/l_у²=3000/322.4² = 0.029

Т.к на участке l_p из плоскости деформирования имеются закрепления в виде прогонов, коэффициент j_м следует умножать на коэффициент k_pм и коэффициент j следует умножать на коэффициент k_pN по формулам:

k_pM = 0.142l_p/h+1.76h/l_p+1.4a_p = 0.142*935/36+1.76*36/935+1.4*1.152 = 5.37

k_pN = 0.75+0.06(l_p/h)²+0.6a_pl_p/h = 0.75+0.06*(935/36)²+0.6*1.152*935/36 = 59.18

Проверка: ,

Вывод: следовательно, устойчивость плоской формы деформирования обеспечена.

Дата добавления: 2015-08-05