Балки гнутыми сетками

(перпендикулярные чертежу пролетные каркасы главной балки

показаны схематично)

Постоянная расчетная нагрузка g на 1 пог. м с учетом g _n:

g = (кН/м),

где g ₀ (кН/м²) – постоянная расчетная нагрузка на 1 м² плиты при фактически принятой толщине ее h _п (м) и g_f=1,1;

g _р = g_f(h _в - h _п) b _вr (кН/м) – постоянная расчетная нагрузка на

1 пог. м от собственного веса ребра балки;

h _в, b _в – размеры сечения балки (м);

r (кН/м³) – нормативный вес 1 м³ железобетона [5, п 1.10].

Временная эквивалентная равномерно распределенная по длине пролета расчетная нагрузка на 1 пог.м балки с учетом коэффициента g_n:

(кН/м),

где к ₃ – указанный в задании на проектирование коэффициент снижения величины временной нормативной нагрузки для второстепенной балки;

р ₀ (кН/м²) – временная расчетная нагрузка на 1 м2 перекрытия, принимаемая из расчета плиты при g_f=1,2.

Полная погонная нагрузка на балку:

q = g + p (кН/м).

Изгибающие моменты М в расчетных сечениях второстепенной балки определяются по тем же формулам, что и при расчете балочной плиты.

Отрицательные расчетные пролетные моменты принимаются во всех средних пролетах по моменту М _6-7, который вычисляется по формуле

М _6-7=b ql ₁²=b(g + p) l ₁²,

где коэффициент b находится в зависимости от отношения p/g как среднее арифметическое между значениями его b₆ и b₇ (с учетом знака) для точек 6 и 7 (рис. 4, б) по табл. 8. Руководства [4], выборка из которой для удобства приведена здесь, в табл.1.

Таблица 1. Значение коэффициента b в зависимости от отношения p/g

Номера точек	0,5	1,0	1,5	2,0	2,5	3,0	3.5	4.0
	-0,0715	-0,0715	-0,0715	-0,0715	-0,0715	-0,0715	-0,0715	-0,0715
	-0,01	-0,02	-0,026	-0,03	-0,033	-0,035	-0.037	-0.038
	+0,022	+0,016	-0,003	-0,003	-0,009	-0,012	-0.019	-0.022

Величины поперечных сил Q по граням опор (рис. 4, в) с учетом перераспределения усилий вследствие пластических деформаций определяются по формулам:

Q_A =0,4 ql ₁; Q ^л _В =0,6 ql ₁; Q ^п _В = Q_C =0,5 ql ₂

Расчет на прочность нормальных сечений балки
по изгибающему моменту М

В пролетах на положительные моменты (+ М) сечения рассчитываются как тавровые, поскольку полка (плита) находится на стороне сжатой части сечения.

При выполнении условия h_f¢ ¢³0,1 h, что обычно и имеет место для второстепенных балок, расчетная ширина полки b_f¢ ¢ принимается равной меньшей из двух величин:

b_f¢ ¢= b + l/ 3 и b_f¢ ¢= S,

где h_f¢ ¢ - толщина полки;

h – высота сечения второстепенной балки;

b – ширина ребра второстепенной балки;

l – расчетный пролет ее l ₁;

S – шаг второстепенных балок (рис. 2).

При условии x =x h ₀£ h_f¢ ¢ расчет на положительные моменты фактического таврового сечения выполняется как прямоугольного, шириной b_f¢ ¢ и рабочей высотой h ₀ (рис. 8 а).

На опорах и в средних пролётах при расчёте на отрицательные моменты (-М) полка находится в растянутой зоне, и сечение рассчитывается без ее учёта – как прямоугольное с шириной, равной ширине ребра b, и рабочей высотой h ₀' (рис. 8 б,в).

Рабочая высота второстепенной балки h ₀ определяется по наибольшему отрицательному моменту М_В на второй с края опоре при предварительном выбранной ширине ребра b =200, 220 или 250 мм и коэффициенте x=0,35. Полная высота сечения h = h ₀+ а, где величина а может быть принята равной 40 мм, исходя из размещения выше рабочей опорной арматуры второстепенной балки, конструктивной сетки над главной балкой и верхней (надопорной) сетки плиты при обеспечении требуемого Нормами [3] защитного слоя в 20 мм до ее рабочей арматуры. Найденная по расчету полная высота второстепенной балки h округляется до ближайшего большего (или меньшего) размера, кратного 50 мм. Если найденная высота балки будет отличаться от предварительно принятой, на основании которой подсчитаны нагрузки, то необходимо пересчитать нагрузку с учетом новой принятой высоты балки.

Рисунок 8- Расчетные сечения второстепенной балки для варианта сварных каркасов и сеток

а – в пролетах на положительные моменты (+ М); б – на опорах на отрицательные моменты (- М); в – в средних пролетах на отрицательные моменты (- М _6-7)

Затем, при установленной высоте балки определяется во всех расчетных сечениях пролетов и опор требуемая площадь рабочей продольной арматуры А_S. При расчете верхней рабочей арматуры в каркасном исполнении средних пролетов на отрицательный момент М _6-7 величина а =85 мм принимается большей, чем на опорах а =40 мм (рис. 8, б, в), поскольку стержни этой арматуры располагаются ниже стержней рабочей арматуры гнутых опорных сеток при соблюдении необходимого расстояния в свету по высоте между ними.

Дата добавления: 2015-08-05