Исходные данные (пример)

Температура воздуха, подаваемого в помещение t_п=23,3⁰С; теплосодержание приточного воздуха, i_п=52,5 кДж/кг; полные тепловыделения в помещении Q_п=22800 кДж/ч=6333 Вт; влаговыделения в помещении W=1,78 кг/ч; объём помещения, V=108 м³; вертикальное растояние от пола до горизонтального отверстия всасывания вентилятора, Н=3,5м.

Последовательность расчётов:

1. Определение температуры воздуха в помещении по выражению:

t_р.з.=t_п+(6…10⁰С)=23,3+6,7=30⁰С.

2. Определение удельных избытков тепла:

q= =6333/108=58,6 Вт/м³

3. Определение температуры воздуха, удаляемого из помещения:

t_у=t_р.з.+Δ(Н-2),

где: Δ – градиент температуры, ⁰С/ м

при q<16,8 Вт/м³ – Δ=0…0,3

q=16,8…33,6 – Δ=0,3..1,2

q>33,6 - Δ=0,8…1,5

Принимаем Δ=0,9⁰С/м, т.к. q=58,6>33,6 Вт/м³; тогда: t_у=30+0,9(4-2)=31,8⁰С.

4. Определение направления луча процесса изменения параметров приточного воздуха под воздействием тепло- и влагоизбытков:

а) вычисляем параметр: ε= =22800/1,78=12809 кДж/кг

б) на i-d диаграмме (см. приложение 5) находим точку «Е» (ε=12809) и точку «А» (t₀=0⁰C и d=0, г/кг сухого воздуха). Соединим точку «А» с точкой «Е» примой линией на диаграмме i-d и получим луч «АЕ».

5. Определение направления луча процесса изменения параметров удаляемого воздуха.

а)на i-d диаграмме находим точку «В», характеризующуюся параметрами приточного воздуха t_п =23,3⁰С и i_п =52,5кДж/кг.

б) проводим из точки «В» луч параллельный линии «АЕ» до пересечения с линией t_у=31,8⁰С и получаем точку «С» (т.е. линия ВС||АЕ).

6. Находим параметры приточного воздуха точке «В», а именно d_п г/кг сух. воздуха и φ_п %, и в точке «С» - i_у кДж/кг, d_у г/кг сух. воздуха. и φ_у%. d_п=11,4 г/кг сух воздуха; φ_п=62%; d_у=12 г/кг сух. воздуха, i_у=622 кДж/кг, φ_у=42%/

7. Определяем плотность воздуха ρ кг/м³ при t градС, по выражению:

при температуре воздуха поступающего в помещение t_п: ρ_п= ,

при температуре наружного воздуха t_н: ρ_н= ; ρ_у= .

8. Вычисляем расход воздуха, необходимый для нейтрализации тепловыделений, м³/ч:

=22800/[(62,2-52,5)1,2]=1958,8 м³/ч

и влаговыделений:

=1000·1,78/[(12-11,4)1,2]=2472,2 м³/ч

В дальнейшем за расчётный принимается более высокий воздухообмен.

9. Определение кратности вентиляционного воздухообмена, 1/ч:

=2472,2/108≈23 1/ч

где: L_max – максимальный расход воздуха, необходимый для нейтрализации тепло- и влаговыделений, м³/ч (т.е. L_max→L_T или L_В).

10. Вычисляем теплоту, уносимую с вентилируемым воздухом, по выражению:

Q_В=с·ρ_у·V(t_П-t_H)K_ВВ

где: с – удельная теплоёмкость воздуха, с=0,28 .

11. Вычисляем потери теплоты в Вт через ограждения (потолок, стены, двери и окна) помещения:

Q_О=(t_П-t_H)ΣK_ТF=(t_П-t_H)(K_ТПF_п+K_ТСF_C+K_ТОF_О+К_ТДF_Д),

где: F_П, F_C, F_О и F_Д – площади ограждений перекрытий, стен, окон и дверей, соответственно.

Значения коэффициента теплопередачи К_т 10

Перекрытие с теплоизоляцией, Ктп	Стены, Ктс	Окна, Кто	Двери, Ктд	Теплообменник (радиатор), Ктт
кирпич ные	шлако бетонн.	двой- ные	одинар ные	двой- ные	одинар ные
1,17	1,55	1,85	2,33	4,68	2,68	5,65	10,03

12. Расчётная теплоотдача калорифера, Вт:

Q_K= Q_В+Q_O.

13. Вычисляем мощность калорифера по формуле, Вт:

,

где: η_к – к.п.д. калорифера (при установке непосредственно в вентилируемом помещении η_к=1, а при установке в другом помещении η_к=0,9).

14. Вычисляем суммарную поверхность нагрева калорифера по выражению, м²:

,

где: Δt – разность между средней температурой теплоносителя теплообменника и температурой воздуха в помещении, т.е. Δt=t_у-t_ср, где: t_ср= .

6.3. Подбор вентилятора и электродвигателя

Вентилятор подбирается в соответствии с подсчитанным общим расходом воздуха L, м3/ч и общей потерей давления ΣРi, Па.

а) определение параметров вентилятора.

Наиболее современными и экономичными являются центробежные (радиальные) вентиляторы типа Ц4-70. Характеристики вентиляторов Ц4-70 различных типоразмеров представлены в приложении 6.

Для обеспечения воздухообмена сL=2500 м³/ч (0,7 м³/с) возможно применение следующих вентиляторов, где η_в – частота вращения, мин^-1; Р – напор, Па и ν – окружная скорость колеса, м/с.

1. №5 при η_в=400 мин^-1, Р=80 Па, ν=13 м/с;

2. №4 при η_в=1200 мин^-1, Р=230 Па, ν=22 м/с;

3. №4 при η_в=1950 мин^-1, Р=750 Па, ν=34 м/с;

4. №3 при η_в=2000 мин^-1, Р=760 Па, ν=35 м/с;

Анализируя характеристики по к.п.д., можно сделать вывод, что из всех возможных вариантов лучшие параметры по к.п.д., Р, ν и η_в имеет вентилятор Ц4-70 №4;

б) Определение мощности электродвигателя для привода вентилятора.

Р_эд=L·ΣР_i·К_з/(3600·1000·η_в·η_п·η_р), кВт

где: К_з – коэффициент запаса (для вентиляторов типа Ц4-70 – К_з=1,25);

η_в – к.п.д. вентилятора (по характеристике η_в=0,8…0,9);

η_п – к.п.д., учитывающий механические потери в подшипниках вентилятора, η_п=0,95;

η_р – к.п.д., учитывающий механические потери в передаче от вентилятора и двигателя (для клиноременной передачи η_р=0,9, при непосредственном соединении η_р=1,0.

При ΣР_i=Р получим для выбранного вентилятора мощность электродвигателя: Р_эд= кВт.

Из приложения 7 выбираем электродвигатель типа А-32-4, Р=1,0 кВт, η_д=1410 об/ми. При этом применяется клиноременная передача с передаточным отношением i_по=η_в/η_д=1950/1410=1,38 или электродвигатель типа А-31-2, Р=1,0 кВт, η_д=2850 об/мин, при этом i_по=1950/2850=0,68.

6.4. Расчет надежности оборудования (системы)

Дата добавления: 2015-07-20