Кесте. Ақырғы топ клеттерінің сығымдау режимдері

3-график пластикалық қасиеті төмен болат маркаларын таптау кезінде қолданылады, себебі, әрбір келесі клетте сығымдау деңгейін күрт төмендету қажеттігі туады, сондықтан таптау күші де және қозғағыш қуаты да төмендейді.

Толассыз клеттер тобында алғашқы 5 клетте электрқозғағыштың қуат жүктелуі біркелкі (I-вариант) және ақырғы екі клетте жүктелу төмен болғанда осы топтың әр клетінен жығатын жолақ қалыңдығын былай есептейді:

(29)

Мұндағы - жолақтық і-клетінен шыққындағы қалындығы, мм; - ақырғы топ клеттерінің алдына келген таптама қалыңдығы, мм; - дайын бұйымның ақырғы қалыңдығы, мм; - клеттің жүктелу коэффициенті; бұл коэффициенті толассыз топтың бірінші клетінен і-клетіне дейінгі электрқозғағыштарының қосынды қуат шығындарының осы таптың клеттерінің барлық электрқозғағыштарының қосынды қуат шығынына қатысы арқылы анықтайды; m – коэффициентін мына формуламен есептейді:

(30)

- коэффициентін энергия шығынының үлестік графиктерінен анықтауға болады. Ақырғы топ клеттеріндегі сығымдау режимін 2-кестеден анықтауға да болады («1700» және «2000» стандары үшін).

Толассыз топ клеттерінде жылдамдық режимін есептеу үшін осы топтың ең ақырғы клетінен шығатын дайын бұйымның жылдамдығын станның техникалық сипаттамасына және дайын жолақтың қалыңдығына сәйкес тағайындайды. Дайын жолақтың қалындығы неғұрлым жұқа болса соғұрлым ақырғы клеттен шығатын жолақтың жылдамдығын жоғары деңгейде тағайындаймыз, себебі жылдамдық төмен болса, жұқа жолақтың ақырғы клеттегі таптау температурасы тез төмндеп кетеді және стан өнімділігі де аз болады. Ал дайын жолақтың қалыңдығы үлкен болса, керісінше, жылдамдықты төмендету қажет, себебі ақырғы клеттегі таптау температурасы тым өсіп кетсе, дайын бұйымның механикалық қасиеті төмен болады (металл кристалдары дәнектерінің өлшемі тым үлкеюіне байланысты).

Ақырғы клет білігінің айналу жылдамдығы анықталған соң басқа клеттердегі жылдамдықтар металдың секундтық көлем тұрақтылығы заңына сәйкес анықталады. Мысалы, толассыз топта 7 клет болса бұл заңдылық былай жазылады:

(31)

Әрбір клеттен шыққан металдың озу мәнін (S_hi) Дрезден формуласы арқылы есептейміз:

; (32)

Мұндағы бейтарап бұрыш Экелунд формуласы арқылы есептеледі:

(33)

мұндағы - біліктің қармау бұрышы, рад;

- қалыптасқан таптау кезіндегі білік пен металл арасындағы үйкеліс коэффициенті;

- жұмыс білігінің диаметрі, мм;

h_i – клеттен шыққан жолақ қалыңдығы, мм;

Озу мәні S₂ ≈ 0,01-0,1 деңгейінде өзгереді, ал ақырғы клетте S_h7 ≈ 0 тең деп есептеуге болады, өйткені сығымдау өте аз болады (ε₇< 10%).

Жолақтың ақырғы топ клеттерінен өткен кездегі температурасының төмендеуін жоғары дәлдікпен есептеу үшін төмендегі формулаларды пайдаланған тиімді.

Әрбір клеттің деформация ауқымындағы температура өзгерісі

(34)

Мұндағы - металл мен біліктің түйісу бетінде ыстық металдан суық білікке өткен жылу берілісіне байланысты металл температурасының төмендеді;

- пластикалық деформация жүруіне байланысты металл температурасының жоғарылауы. Температураның бұл өзгерістері мына формулалармен анықталады:

(35)

Мұндағы - толассыз топтың осы клетіне кіре берістегі металл температурасы, ⁰С; - есептеліп отырған клеттегі таптау жылдамдығы, м/с;

(36)

Мұндағы - есептелетін клеттегі түйісу бетіндегі орташа нормальдық кернеу, МПа.

Көршілес клет араларынан өткенде металдың салқындауы сыртқы ортаға сәуле шашу жолымен жылу берілісінен болады және аздаған мөлшерде конвекциялық жылу берілісі арқылы, сонымен қатар клеттің қосалқы бағыттаушы, өткізуші бөлшектерімен металдың жанасуы әсерінен болады.

Бұл температура өзгерісі мына формуламен есептеледі:

(37)

Мұндағы t_i- осы клеттен шыға берістегі металл температурасы; К_СТ=19,5 - көмір текті болаттар үшін; К_СТ=17,5 – легирленген болаттар үшін; - таптаманың клет арасынан өтуіне кеткен уақыт, сек.

(38)

Мұндағы - клет арасының ұзындығы, м.

Егер металл бетіндегі тотықты су қысымы көмегімен тазортса онда қосымша металл салқындауы былай анықталады:

(39)

Сондықтан келесі (і+1) – клетке кірер алдында металл температурасы былай анықталады:

(40)

Алдыңғы топтың соңғы клетінен артқы топтың бірінші клетіне жеткенше таптаманың салқындауы (28) формуламен анықталады, тек қана ол формуладағы t=t_{0рольганг} – таптаманың алдыңғы топ клеттерінің соңғы клетінен шыға берістегі температурасы, ⁰С; τ = τ_рольг – алдыңғы топ және артқы топ клеттерін қосатын аралық рольгангте таптаманың өту уақыты, сек.

(41)

- аралық рольганг ұзындығы,м; - аралық рольгангтағы металдың қозғалу жылдамдығы, шамамен ≈1,1υ_ақыр;

Мұндағы υ_ақыр – алдыңғы топтың ақырғы клетінен шыққан таптама жылдамдығы, м/с.

Егер артқы топ клеттері алдыңдағы таптама температурасы және артқы топтың соңғы клетінен шыққандағы дайын жолақ температурасы белгілі болса, онда артқы клеттерінің клетараларындағы металл температурасын былай анықтауға болады.

(42)

Мұндағы t_i – есептеліп отырған клет арасындағы; h_i – таптама қалыңдығына сәйкес температура;

- артқы топтың алдыңдығы таптама температурасы; t_{дайын жолақ} – артқы топтың соңғы клетінен шыққан дайын бұйым температурасы.

2. «1700» кең жолақты ыстықтай таптау станында (КЖЫТС)

Дата добавления: 2015-07-18