Исходные и расчетные температуры на станциях направления

Таблица 3.1

Количество ИПС, потребное для погрузки СПГ

Наименова-ние груза	Годовой грузопоток, т	Техническая норма загрузки	Потребность ИПС для погрузки
5-вагонные секции	АРВ	Рефрижераторные конт.
БМЗ	ZВ-5
1Мясо моро- женное			432 (44928)
			4 (72)
2Яблоки поздние		4,72				7204 (34000)
3Персики
			2 (32)
4Вино			77 (12936)
			2 (64)
Итого

3.4.Определение количества “холодных” поездов на направлении

Количество “холодных” поездов для каждого вида подвижного состава определяется по формуле:

где N^j_пс – количество подвижного состава j-го вида; G^j – количество груза, загруженного в подвижной состав j-го вида, G^j_т – тара j-го подвижного состава, т.

· Для БМЗ и АРВ в четном направлении

М^ч = (208*(42,5+24)*5 + 2*44+32) / 1200 = 57,73 = 58 поездов

· Для БМЗ и АРВ в нечетном направлении

М^неч = (432*(42,5+26)*5+77(42,5+42)*5 + 6 * 44 + 136) / 1200 = 150,74 = 151 поезд

· Для рефрижераторных контейнеров в четном направлении

М^чет = 7204 / (2*24) = 150,083» 151 поезд

4.Теплотехнический расчет рефрижераторного подвижного состава

При обосновании рационального варианта организации перевозок СПГ теплотехнический расчет подвижного состава выполняют для сопоставле­ния холодопроизводительности холодильных установок и величины тепло-поступлений в грузовое помещение РПС, а также для определения наг­рузки на холодильное оборудование и продолжительности его работы.

Предлагаемый метод позволяет относительно точно определить расход холода на заданном направлении для условий, соответствующих факти­ческим. Теплопоступления в грузовое помещение учитываются комплексно в зависимости от времени и местонахождения подвижного состава: теп­ловой баланс грузового помещения РПС рассчитывается с заданной дос­товерностью. При этом расход холода ставится в зависимость от изменяющейся температуры наружного воздуха, вида подвижного состава, за­данного температурного режима перевозки.

Основными исходными данными в расчетах являются:

- маршрут следования РПС от станции погрузки до станции выгрузки с выделением спорных станций:

- величины средних и максимальных температур наружного воздуха на опорных станциях по состояние на З ч дня и 1 ч ночи:

- протяженность участков между опорными станциями, скорость перевозки грузов, простои РПС на опорных станциях:

- техническая характеристика и теплотехнические показатели используемого РПС:

- теплотехническая характеристика грузов, режим перевозки.

4.1.Установление расчетных параметров направления перевозок

Для определения расчетных параметров необходимо на направлении пе­ревозок СНГ выделить несколько промежуточных опорных станций и маршрут следования холодных поездов разделить на расчет­ные интервалы времени:

а) нахождения поезда на опорных станциях, включая станции отп­равления и назначения:

б) следования поезда между опорными станциями.

Посуточное (графиковое) время проследования холодным поездом всех спорных станция по прибытию Т^пр_i, определяется по формуле:

Т^пр_i = Т^от_i-1 + t^уч_i-1, (4.1)

где Т^от_i-1 - графиковое (суточное) время отправления холодного поезда с предыдущей станции, ч; t^уч_i-1, - время следования поез­да по предыдущему участку, ч, определяемое по формуле

t^уч_i-1 = L_i / V_у, (4.2)

где L_i - протяженность участка между опорными станциями, км; V_у средняя скорость, движения холодного поезда между опорными стан­циями, км/ ч;

, (4.3)

где åt^ос_i - суммарная продолжительность простоя холодного поезда на i-й опорной станции, ч.

V_у = 3684 / (24 * 3684 / 380 - 4,5) = 16,2 км/ч

Графиковое время отправления холодного поезда с опорных станций Т^от_i определяется по формуле.

Т^от_i = Т^пр_i + t^ос_i, (4.4)

Таблица 4.1

Исходные и расчетные температуры на станциях направления

перевозки, °С

Наименование станции	ti^сд	ti^сн	ti^мд	ti^мн	ti^д	ti^н
1.Краснодар 2.Иловля 1 3.Новоперелюбская 4.Миасс 1 5.Омск	29,8 30,9 24,9 24,5	19,8 20,9 14,9 14,5			35,9 35,5 32,5 32,3	25,9 25,5 22,5 22,3

Далее следует определить:

- расчетные температуры наружного воздуха, °С на момент отправле­ния и прибытия холодного поезда на опорной станции в пери­од с 1 часа включительно до 13 часов по формуле (4.5), а в период с 13 часов включительно до 1 часа по формуле (4.6).

, (4.5)

, (4.6)

- среднюю расчетную температуру наружного воздуха при нахождении поезда во всех расчетных интервалах,°С на станциях и участках по формулам (4.7) и (4.8):

, (4.7)

, (4.8)

Расчетные параметры перевозок сведены в табл.4.2.

Таблица 4.2

Расчетные параметры направления перевозок

Наименование опорных пунктов	L, км	ti^ос, ч	ti^уч, ч	Тi^пр, ч	Тi^от, ч	ti^пр, °С	ti^от, °С	ti^ос, °С	ti^уч, °С
Краснодар						35,1	35,1	35,1	33,7
Иловля 1				32,2	31,3	31,8
Новоперелюбская				32,7	31,8	32,3
		29,3
Миасс 1				26,7	25,8	26,3
		25,3
Омск				24,8	24,8	24,8

4.2.Расчет теплопритоков в грузовое помещение рефрижераторного подвижного состава

Расчет теплопритоков, поступающих в грузовое помещение вагона или контейнера, выполняется на каждой станции и участках между ними в лет­ний период перевозок.

Суммарные теплопритоки Qс состоят из непрерывных Qн периодических Qп и разовых Qp.

К непрерывным относятся теплопритоки через ограждения кузова ИПС вследствие теплопередачи от наружного воздуха и воздуха машинного отделения Q₁, через не плотности дверей, люков, в местах прохода трубопроводов Q₂, от груза и тары при их охлаждении либо при нагревании в течение периода изменения температуры груза и тары до заданных па­раметров Q₃, а также теплопритоки за счет биохимического тепла, вы­деляемого плодами и овощами вследствие продолжающихся процессов жиз­недеятельности Q₄.

К периодическим относятся теплопритоки от воздействия солнечной радиации Q₅, за счет воздуха, поступающего при вентилировании вагона Q₆, от работающих вентиляторов в ИПС с принудительной циркуляцией воздуха Q₇, и теплопритоки при оттаивании снеговой шубы на испарителях холодильных машин Q₈.

К разовым относятся теплопритоки за счет первичного, часто пред­варительного охлаждения элементов кузова и оборудования вагона или контейнера Q₉ и теплопритоки через открытые двери при погрузке Q₁₀.

4.2.1. Определение непрерывных теплопритоков

Теплоприток через ограждения кузова РПС вследствие теплопередачи от наружного воздуха и воздуха машинного отделения в i-м расчетном временном интервале определяется по следующей формуле:

, (4.9)

где Кр и F_р –соответственно расчетный коэффициент теплопередачи, (Вт/м²*К) и расчетная полная поверхность ограждения кузова вагона или контейнера, м ²; ti^ос,уч - расчетная температура наружного воздуха при нахождении РПС в расчетном интервале (станции и участка)°С; t_в - температурный режим перевозки. °С: К_м и F_м, - соответственно коэффициент теплопередачи. Вт/(м²*К) и поверхность перегородок по внутреннему контуру машинного отделения t_i^м -температура воздуха в машинном отделении РПС, принимаемая в расчетах на 5 - 10°С выше температуры наружного воздуха в данном расчетном временном интервале, °С; t_i^ос,уч- продолжительность нахождения РПС в расчетном временном интервале на опорной станции или на участке, ч.

Q₁₁^ос = (0,26*63,71*(35,1-2)+0,26*5,63*2*(40,1-2))*24*3,6/1000 = 57 тыс.кДж

Q₁₂^уч = (0,26*63,71*(33,7-2)+0,26*5,63*2*(38,7-2))*51*3,6/1000 = 116,1 тыс.кДж

Q₁₃^ос = (0,26*63,71*(31,8-2)+0,26*5,63*2*(36,8-2))*1*3,6/1000 = 2,1 тыс.кДж

Q₁₄^уч = (0,26*63,71*(32-2)+0,26*5,63*2*(37-2))*71*3,6/1000 = 153,2 тыс.кДж

Q₁₅^ос = (0,26*63,71*(32,3-2)+0,26*5,63*2*(37,3-2))*1*3,6/1000 = 2,2 тыс.кДж

Q₁₆^уч = (0,26*63,71*(29,3-2)+0,26*5,63*2*(34,3-2))*50*3,6/1000 = 98,4 тыс.кДж

Q₁₇^ос = (0,26*63,71*(26,3-2)+0,26*5,63*2*(31,3-2))*1*3,6/1000 = 1,8 тыс.кДж

Q₁₈^уч = (0,26*63,71*(25,3-2)+0,26*5,63*2*(30,3-2))*55*3,6/1000 = 92,8 тыс.кДж

Q₁₉^ос = (0,26*63,71*(24,8-2)+0,26*5,63*2*(29,8-2))*24*3,6/1000 = 39,7 тыс.кДж

Теплоприток за счет инфильтрации воздуха определяется по формуле:

, (4.10)

где Vв - объем инфильтрации воздуха,м³/ч принимается для контейнера Vв = 0,3*Vп, где Vп - полный объем грузового помещения контейнера); Св - теплоемкость воздуха, Св ⁼ 1,3 кДж/(кг*К); Рв - плотность воздуха, Рв = 1,2 кг/м³.

Q₂₁^ос = 0,3*25,29*1,3*1,2*(35,1-2)*24/1000 = 9,4 тыс.кДж

Q₂₁^ос = 0,3*25,29*1,3*1,2*(33,7-2)*51/1000 = 19,1 тыс.кДж

Q₂₁^ос = 0,3*25,29*1,3*1,2*(31,8-2)*1/1000 = 0,4 тыс.кДж

Q₂₁^ос = 0,3*25,29*1,3*1,2*(32-2)*71/1000 = 25,2 тыс.кДж

Q₂₁^ос = 0,3*25,29*1,3*1,2*(32,3-2)*1/1000 = 0,4 тыс.кДж

Q₂₁^ос = 0,3*25,29*1,3*1,2*(29,3-2)*50/1000 = 16,2 тыс.кДж

Q₂₁^ос = 0,3*25,29*1,3*1,2*(26,3-2)*1/1000 = 0,3 тыс.кДж

Q₂₁^ос = 0,3*25,29*1,3*1,2*(25,3-2)*55/1000 = 15,2 тыс.кДж

Q₂₁^ос = 0,3*25,29*1,3*1,2*(24,8-2)*24/1000 = 6,5 тыс.кДж

Общий теплоприток на охлаждение груза и тары в грузовом помещении РПС, предварительно не охлажденных до температурного режима перевозки рассчитывается по следующей формуле:

, (4.11)

где - Сгр и Ст - соответственно теплоемкость груза и тары, кДж/кг*К; Grp и Gт - соответственно массы груза и тары загруженных в один контейнер, кг; tгр -температура груза перед погрузкой (на два градуса меньше, чем на станции погрузки).

Q₃ = (4720*0,1*3,5+0,1*4720*0,6)*(33,1-2)/1000 = 471,2 тыс.кДж

Продолжительность охлаждения или нагревания груза в грузовом помещении РПС t_охл зависит от разности температур груза в начальный момент перевозки и в установленном режиме, ч:

, (4.12)

где Кохл - интенсивность охлаждения груза в грузовом помещении РПС, зависящая от характеристики выбранного типа ИЛС, К/ч,

t_охл = (33,1-2)/0,45 = 69,1 ч.

Т.к.t_охл>t₁^ос, то теплоприток от охлаждения груза на каждой станции и участке определяется с учетом вели­чины соответствующих временных интервалов при помощи коэффициентов определяемых по формуле:

a_i^ос,уч = t_i^ос,уч/ t_охл, (4.13)

Тогда

Q_3i^ос,уч = Q₃*a_i^ос,уч, (4.14)

a₁^ос = 24/69,1= 0,35

a₂^уч = 1/69,1 = 0,01

a₃^ос = 51/69,1 = 0,64

Q₁^ос = 0,35*471,2 = 164,9 тыс.кДж

Q₂^уч = 0,01*471,2 = 4,7 тыс.кДж

Q₃^ос = 0,64*471,2 = 301,6 тыс.кДж

Кроме теплопритоков за счет охлаждения до температурного режима перевозки, фрукты и овощи выделяют физиологическое тепло, которое в течение первых шести суток транспортировки груза составляет величину равную 30% тепла, выделяемого при охлаждении. Теплоприток за счет дыхания и созревания плодов и овощей определяется по фор­муле:

, (4.15)

где g₄ - величина удельных тепловыделений продуктов растительного происхождения.

Q₄₁^ос,уч = 11*4720*0,9*24/10^-6 = 1,12 тыс.кДж

Q₄₂^уч = 11*4720*0,9*51/10^-6 = 2,38 тыс.кДж

Q₄₃^ос = 11*4720*0,9*1/10^-6 = 0,05 тыс.кДж

Q₄₄^уч = 11*4720*0,9*71/10^-6 = 3,32 тыс.кДж

Q₄₅^ос = 11*4720*0,9*1/10^-6 = 0,05 тыс.кДж

Q₄₆^уч = 11*4720*0,9*50/10^-6 = 2,34 тыс.кДж

Q₄₇^ос = 11*4720*0,9*1/10^-6 = 0,05 тыс.кДж

Q₄₈^уч = 11*4720*0,9*55/10^-6 = 2,57 тыс.кДж

Q₄₉^ос = 11*4720*0,9*24/10^-6 = 1,12 тыс.кДж

4.2.2. Определение периодических теплопритоков

Теплоприток за счет солнечной радиации рассчитыва­ется по формуле:

, (4.16)

где Fбс, Fк - расчетная площадь ограждения кузова соответственно боковая и потолочная, м²; tэп - эквивалентные температуры соответственно рассеянной, прямой радиации на вертикальные и горизонтальные поверхности; m_с – вероятность солнечных дней в году, 0,46; t_iс^ос,уч- продолжительность воздействия солнечной радиации при нахождении РПС в расчетном интервале, в летний период года с 5 ч до 21 ч.

Q₅₁^ос = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*16*3,6*10^-3 = 3,64 тыс.кДж

Q₅₂^уч = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*35*3,6*10^-3 = 7,96 тыс.кДж

Q₅₃^ос = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*1*3,6*10^-3 = 0,23 тыс.кДж

Q_54уч = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*47*3,6*10^-3 = 10,7 тыс.кДж

Q₅₅^ос = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*1*3,6*10^-3 = 0,23 тыс.кДж

Q_56уч = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*34*3,6*10^-3 = 7,74 тыс.кДж

Q₅₇^ос = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*1*3,6*10^-3 = 0,23 тыс.кДж

Q_58уч = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*32*3,6*10^-3 = 7,28 тыс.кДж

Q₅₉^ос = (63,71*1,5+(13,312*2*5,5+12,913*13,5)*0,46)*0,26*16*3,6*10^-3 = 3,64 тыс.кДж

Теплопоступление за счет притока свежего воздуха при вентилирова­нии не учитывается поскольку расчетный груз перевозится без вентилирования.

Теплоприток, эквивалентный работе венттиляторов-циркуляторов определяется по следующей формуле:

, (4.17)

где N - мощность электродвигателя вентилятора-циркулятора. КВт; n_э - число электродвигателей; h_тп - коэффициент тепловых потерь электродвигателя и вентилятора, 0,85; t_iц^ос,уч -продолжительность циркуляции воздуха в грузовом помещении, принимается 5 раз в сутки по 0,4 ч.

Q₇₁^ос = 0,75*2*0,9*3,6*2 = 9,72 тыс.кДж

Q₇₂^уч = 0,75*2*0,9*3,6*4 = 19,44 тыс.кДж

Q₇₃^ос = 0,75*2*0,9*3,6*0,4 = 1,94 тыс.кДж

Q₇₄^уч = 0,75*2*0,9*3,6*5,2 = 25,27 тыс.кДж

Q₇₅^ос = 0,75*2*0,9*3,6*0,4 = 1,94 тыс.кДж

Q₇₆^уч = 0,75*2*0,9*3,6*3,6 = 17,5 тыс.кДж

Q₇₇^ос = 0,75*2*0,9*3,6*0,4 = 1,94 тыс.кДж

Q₇₈^уч = 0,75*2*0,9*3,6*4 = 19,44 тыс.кДж

Q₇₉^ос = 0,75*2*0,9*3,6*2 = 9,72 тыс.кДж

Суммарные теплопритоки за счет оттаивания снеговой шубы на испарителях определяются по формуле:

, (4.18)

где g₈ - удельные теплопоступления при разовом оттаивании снего­вой шубы за счет прекращения работы холодильной машины, подачи тела для оттаивания и восстановления температурного режима, для рефрижераторных контейнеров g₈ = 44,2 тыс.кДж: t_от -интервал, через который производят оттаивание снеговой шубы на испа­рителях зависящий от температуры наружного воздуха.

Q₈ = 43*278 / (4*24) = 166 тыс.кДж

4.2.3. Определение разовых теплопритоков

Теплоприток за счет предварительного охлаждения тары контейнера перед погрузкой определяется по формуле

Q₉ = 5*(G_м*С_м + G_д*С_д+ G_и*С_и)*(t_i^ос-t_в)*10^-3, (4.19)

где G_м, G_д, G_и - соответственоо масса металла, дерева, изоляционного материала, кг; С_м, С_д, С_и - теплоемкость составляющих материалов, кДж/(кгК).

Для практических расчетов Q₉ определяется по формуле:

Q₉ = 1079*(t_i^ос-t_в)*10^-3, (4.20)

Q₉ = 1079*(35,1-2)*10^-3 = 35,71 тыс.кДж

Теплоприток через открытые двери при погрузке определяются в пункте погрузки по следующей формуле:

Q₁₀ = К_дв*F_дв*(t_а-t_в)*t_пв*3,6*10^-3, (4.21)

где Кдв и Fдв- соответственно приведенный коэффициент теплопереда­чи и расчетная площадь теплопередачи, дверного проема

К_дв = 0,11*(t_а-t_в)+3,5, (4.22)

где t_а - температура воздуха в пункте погрузки., °С, при­нимается t_а = t_гр

К_дв = 0,11*(33,1-2)+3,5 = 6,92

Q₁₀ = 6,92*5,02*31,1*1*3,6*10^-3 = 2,7 тыс.кДж

Все результаты теплотехнического расчета сведены в табл.4.3.

Таблица 4.3

Теплопритоки и грузовое помещение РПС

	Q1	Q2	Q3	Q4	Qн	Q5	Q6	Q7	Q8	Qп	Q9	Q10	Qр	Qс
t1^ос	57,0	9,4	164,9	1,12	232,45	3,64		9,72		13,36	35,7	2,7	38,4	284,24
t2^уч	116,1	19,1	4,7	2,38	142,36	7,96		19,44		70,40				212,77
t3^ос	2,1	0,4	301,6	0,05	304,11	0,23		1,94		2,17				306,28
t4^уч	153,2	25,2		3,32	181,74	10,70		25,27		78,97				260,70
t5^ос	2,2	0,4		0,05	2,58	0,23		1,94		2,17				4,76
t6^уч	98,4	16,2		2,34	116,91	7,74		17,50		25,23				142,14
t7^ос	1,8	0,3		0,05	2,09	0,23		1,94		2,17				4,26
t8^уч	92,8	15,2		2,57	110,56	7,28		19,44		69,72				180,28
t9^ос	39,7	6,5		1,12	47,26	3,64		9,72	37,0	50,38				97,64
t1^ос	563,3	92,5	471,2	13,0	1140,1	41,6	0,0	106,9		314,6	35,7	2,7	38,4	1493,09

5.Организация обслуживания рефрижераторного подвижного состава

5.1.Определение расстояния между пунктами экипировки рефрижераторного подвижного состава

5.1.1.Построение графика теплопритоков за время груженого рейса

На графике теплопритоков откладываются теплопоступления во все грузовые помещения подвижного состава.

Для этого на оси абсцисс наносится шкала расстояний с отметками местоположения опорных станций. На оси ординат наносится шкала теплопритоков. В выбранных координатах откладываются графики разовых теплопритоков, разовых + периодических, на полученный последний график накладываются непрерывные теплопритоки.

5.1.2.Определение рационального расстояния безэкипировочного следования рефрижераторного подвижного состава

Для определения расстояния безэкипировочного следования определяется возможность обеспечения холодом между двумя смежными экипировками по запасу дизельного топлива:

, (5.1)

где С_п – полная вместимость топливных баков; С₂ – топливный резерв дизельного топлива; Q_о – суммарная мощность приборов охлаждения; g – часовой расход топлива.

Полученная величина Q_э откладывается на графике теплопритоков в виде горизонтальной линии. Точка пересечения этой линии с линией суммарных теплопритоков определяет место экипировки РПС.

Принимаемое рациональное расстояние между пунктами экипировки не должно быть менее расчетного, соответствующего максимальной загрузке холодильного оборудования РПС определяется по формуле:

, (5.2)

где С₁ – суточный расход топлива дизелями при 24-часовой работе в сутки с полной нагрузкой, определяемый по формуле:

C₁ = N*S*24/R_т, (5.3)

где N – суммарная мощность дизелей единицы РПС; S - удельный расход топлива дизелями; R_т – плотность топлива.

· Для БМЗ: С₁ = 150*0,252*20/0,85 = 889,4 кг/сут Þ С₂ = 1778,8 кг/2сут

· Для АРВ: С₁ = 40,4*0,265**20/0,85 = 251,9 Þ С₂ = 503,8 кг/2сут

· Для контейнеров: С₁ = 12,5*0,237*24/0,85 = 2007,5 кг/сут Þ С₂ = 4015 кг/2сут

Q_э = (7950-4015)*24*12,5*3,6/46,78 = 90846,5 тыс.кДж

L_БМЗ = (7400-1778,8)*380/889,4 = 2402,76 км

L_АРВ = (1460/503,8)*380/251,9 = 1442,5 км

5.2.Определение расстояний между пунктами технического обслуживания

автономными рефрижераторными вагонами

Расстояния между ПТО АРВ рассчитывается по формуле:

L_пто = t_р*V_м/24, (5.4)

где t_р – продолжительность работы оборудования АРВ между техническим обслуживанием, 26 ч.

L_пто = 380*26/24 = 412 км

5.3.Классификация и технология работы пунктов экипировки и

пунктов технического обслуживания РПС

5.3.1.Пунктты экипировки рефрижераторного подвижного состава

Экипировка рефрижераторных вагонов эксплуатационными ма­териалами может производиться как в рефрижераторных депо, так и на специальных пунктах экипировки РПС. Различают вспомога­тельные пункты, предназначенные для снабжения РПС дизель­ным топливом, смазкой к водой, и основные, на которых РПС может экипироваться, кроме того, хладагентом, компрессорным мас­лом, дистиллированной водой и другими материалами. В необходимых случаях заправка водой может производиться в пунктах снабжения водой пассажирских вагонов, а топливом — на станциях нахождения локомотивных депо.

В крупных узлах и на станциях погрузки или выгрузки скоро­портящихся грузов, расположенных вблизи станции расположения рефрижераторного депо, экипировка рефрижераторных вагонов может производиться автотопливозаправ-щиками с соблюдением требований техники безопасности.

Основные пунк­ты размещены, как правило, на крупных сортировочных станциях и узлах.

На станции (в парке отправления) располагают все обустройства пункта экипировки рядом с устройствами пункта технического об­служивания вагонов. На рис.3. показан план основного пункта эки­пировки, совмещенного с ПТО универсальных вагонов, на крайних путях парка отправления. Для хранения дизельного топлива и рассо­ла используются наземные или подземные металлические или железо­бетонные резервуары. Для слива прибывающих в цистернах топлива и рассола и разгрузки других экипировочных материалов проложен тупиковый путь. На пункте предусмотрены два пути, на которых мож­но экипировать рефрижераторные поезда и секции. Для заправки ди­зельным топливом, рассолом и водой имеются раздаточные двусто­ронние колонки. Топливо и рассол подаются к ним насосами, установ­ленными в насосном отделении здания пункта экипировки, по тру­бопроводам, проложенным под землей. Электротележки или погруз­чики с баллонами, канистрами перемещаются по асфальтированным дорожкам.

Экипировка на таких пунктах выполняется в любое время суток и года во время стоянки поезда по графику (рис.4.). Экипировочные материалы отпускают по форменным требованиям за подписью на­чальника поезда (секции) и печатью депо приписки. Продолжитель­ность экипировки не должна превышать 1 ч, а при дозаправке хлад­агентом и рассолом — 3 ч. Операции экипировки совмещают с тех­ническим осмотром вагонов. При необходимости текущий ремонт не­исправных деталей и узлов оборудования РПС может производиться в механических мастерских, расположенных в здании пункта экипи­ровки.;

Если пункт экипировки размещается не в парке отправления, то длина экипировочных путей должна быть не менее 450 м (длины 21-вагонного поезда). Подача РПС на такой пункт возможна только после расформирования состава, в котором прибыли рефрижераторные ва­гоны.

Операция	Исполнитель	Время, мин
10 20 30 40
Оформление документов на экипировку	ВНР
Заправка дизельным топливом	Механик+эки-пировщик
Заправка смазкой и обтирочными материалами	ВНР+механик
Заправка водой	Механик
Общее время

Рис.4. График экипировки 5-вагонной секции БМЗ

5.3.2. Пункты технического обслуживания

Для автономных рефрижераторных вагонов характерна высокая степень автоматизации энергохолодильного оборудования, что поз­воляет эксплуатировать их без сопровождающего персонала. Техни­ческое обслуживание их в период между деповскими ремонтами осу­ществляется механиками пунктов технического обслуживания АРВ (ПТО АРВ) по планово-предупредительной системе, АРВ для пере­возки эндокринного сырья обслуживаются сопровождающими брига­дами механиков.

Основное назначение ТО-1, ТО-2, ТО-3 заключается в контроль­ной проверке параметров работающего оборудования и настройке его на необходимый режим работы. Это позволяет осуществлять их на местах погрузки, выгрузки и в пути следования без изъятия вагонов из эксплуатации.

УТО-1 и особенно УТО-2 имеют повышенный объем профилакти­ческих работ, для производства которых необходима отцепка АРВ от поезда и подача их на специализированные пути пункта техничес­кого обслуживания, оборудованные необходимыми обустройствами.

В зависимости от сложности и характера выполняемых работ пункты технического обслуживания АРВ (ПТО АРВ) делятся на три ка­тегории:

основные — выполняют все виды УТО и ТО;

укрупненные—выполняют УТО-1, ТО-1, ТО-2 и ТО-3;

контрольные— выполняют ТО-1, ТО-2 и ТО-3.

Кроме того, все ПТО должны выполнять текущий ремонт АРВ различной сложности.

Укрупненные ПТО АРВ целесообразно располагать на сортиро­вочных станциях расформирования поездов с автономными вагонами в районах массовой погрузки и выгрузки скоропортящихся грузов, а контрольные — в этих же районах и на крупных сортировочных станциях основных направлений следования груженых АРВ. Каждый ПТО обслуживает АРВ на станциях в пределах участка, границы ко­торого устанавливает управление дороги.

На станции ПТО АРВ нужно размещать с учетом наименьшего времени подачи вагонов с путей станции на пути пункта и без угловых заездов и враждебных маршрутов. Наиболее целесообразно их рас­полагать на крайних путях сортировочного парка со сквозным пу­тевым развитием.

Укрупненный ПТО АРВ (рис.5.) имеет: железнодорожные пути для обслуживаемых и ремонтируемых вагонов; эстакаду-плат­форму 7 высотой на уровне пола вагонов и шириной 4—6 м; основное здание 6, где размещаются мастерские по ремонту оборудования и служебно-бытовые помещения; склады для хладона 4, дизельного топлива и смазки 2; гараж 5 для электрокар и автомобилей-мастер­ских. Два пути и расположенная между ними платформа перекры­ваются козловым краном 3 для демонтажа неисправных агрегатов. Длину путей и эстакады, размеры основного здания и штат ПТО определяют с учетом объема работы пункта в период наиболее массо­вых перевозок скоропортящихся грузов. Эстакаду оборудуют топливопроводом с раздаточными колонками дизельного топлива, электро­сетью, магистралью сжатого воздуха.

Технологический процесс их работы ПТО должен быть согласован с техпроцессом работы станции расположения пункта. График выполнения УТО-1 приведен на рис.6.

Операции

№ меха-ника

Время,ч

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

Наружный осмотр вагона

Проверка комплектности и тех. состояния оборудования вагонов

Устранение дефектов оборудования

Обслуживание дизель-генераторных установок

Обслуживание холодильных установ

Обслуживание электрооборудования и оборудования грузов. помещения

Экипировка вагонов

Проверка оборудования в работе

Уборка грузового помещения и ма- шинного помещения

Запись в журнале об обслуживании. Пломбирование дверей вагона

Общее время

Рис. 6.5. График технологического процесса выполнения УТО-1

Для сокращения простоя АРВ под обслуживанием целесообразно выполнять УТО-1 двум механикам на каждом вагоне, а УТО-2 — четырем. На ПТО АРВ ведется следующая документация:

журнал входящих телеграмм (телефонограмм) о вызове механиков на погрузку и выгрузку для производства ТО-1 и ТО-3 и с соседних ПТО АРВ о подходе поездов с АРВ;

журнал исходящих телеграмм (телефонограмм) об отправке со станции груженых АРВ после проведения ТО-1, ТО-2, экипировки или текущего ремонта, подаваемых в адрес ближайшего по пути сле­дования ПТО АРВ и сортировочной станции расформирования поезда. В них указывается время отправления, номер поезда и вагона, стан­ция назначения, наименование груза и температура в вагоне;

журнал учета работы ПТО по обслуживанию и ремонту АРВ и др.

Анализ технического оснащения и технологии работы ПТО АРВ показывает, что техническая база обслуживания АРВ еще недостаточ­но развита и отстает от темпов роста парка вагонов. Ни на одном конт­рольном ПТО нет эстакады, грузоподъемные механизмы для демон­тажа агрегатов на многих укрупненных ПТО отсутствуют, техноло­гическая оснастка мастерских слабая. Многие ПТО располагаются в неудобных для подачи и уборки вагонов местах станции, так как не находится свободной площадки для обустройства ПТО.

Для проведения УТО-1 и УТО-2 и текущего ремонта вагоны при­ходится направлять за сотни километров в депо приписки или хорошо оборудованный ПТО АРВ. Слабая техническая база обслуживания является главной причиной эксплуатации АРВ по системе срочного возврата, предусматривающей возврат их после выгрузки на дорогу погрузки, что связано с большими порожними пробегами.

Рис.3. Генплан основного пункта экипировки РПС:

1 - асфальтированная дорога; 2 - тупиковый путь; 3 - пункт технического обслуживания; 4, 5 - резервуары смазочного хозяйства ПТО, дизельного топлива и рассола; 6 - здание пункта экипировки; 7 - склад баллонов с хладагентом; 8 – склад угля и дров; 9 — экипи­ровочные пути; 10, II, 12 - раздаточные колонки дизельного топлива, рассола и воды

Рис.5.Схема укрупненного пункта технического обслуживания АРВ

Дата добавления: 2015-12-07