Требования ИМО к остойчивости судов

APPENDIX 1.

ГИДРОСТАТИЧЕСКИЕ ТАБЛИЦЫ

(КРИВЫЕ ЭЛЕМЕНТОВ ТЕОРЕТИЧЕСКОГО ЧЕРТЕЖА)

(HYDROSTSTATIC DATA)

2.000	1991.05	47.980	1.061	11.29	48.116	8850.27	254.66	10.843
2.050	2047.56	47.984	1.088	11.32	48.125	8890.48	248.75	10.662
2.100	2104.22	47.988	1.115	11.35	48.135	8931.68	243.18	10.492
2.150	2161.04	47.992	1.141	11.38	48.145	8971.31	237.83	10.332
2.200	2218.00	47.995	1.168	11.41	48.154	9011.15	232.75	10.180
2.250	2275.11	47.999	1.194	11.44	48.164	9046.34	227.80	10.033
2.300	2332.36	48.003	1.221	11.46	48.180	9077.02	222.96	9.891
2.350	2389.73	48.008	1.247	11.49	48.196	9108.27	218.36	9.755
2.400	2447.21	48.012	1.274	11.51	48.214	9136.34	213.88	9.621
2.450	2504.80	48.017	1.300	11.52	48.251	9147.42	209.22	9.490
2.500	2562.48	48.022	1.327	11.53	48.190	9113.51	203.75	9.365
2.550	2620.19	48.026	1.353	11.55	48.207	9148.01	200.02	9.248
2.600	2678.01	48.030	1.380	11.57	48.225	9181.68	196.42	9.137
2.650	2735.93	48.034	1.406	11.59	48.240	9213.98	192.94	9.031
2.700	2793.97	48.038	1.432	11.62	48.252	9249.32	189.66	8.932
2.750	2852.10	48.042	1.459	11.64	48.262	9277.72	186.36	8.836
2.800	2910.34	48.047	1.485	11.66	48.273	9306.25	183.19	8.745
2.850	2968.69	48.051	1.512	11.68	48.282	9336.12	180.17	8.658
2.900	3027.12	48.055	1.538	11.69	48.293	9363.07	177.20	8.572
2.950	3085.65	48.060	1.564	11.71	48.304	9389.15	174.32	8.489
3.000	3144.26	48.064	1.590	11.73	48.315	9416.10	171.57	8.409
3.050	3202.95	48.069	1.617	11.74	48.316	9436.95	168.79	8.331
3.100	3261.72	48.073	1.643	11.76	48.317	9457.84	166.12	8.256
3.150	3320.55	48.077	1.669	11.77	48.318	9478.53	163.53	8.184
3.200	3379.46	48.081	1.696	11.79	48.317	9500.68	161.06	8.117
3.250	3438.44	48.085	1.722	11.80	48.310	9527.32	158.74	8.053
3.300	3497.51	48.089	1.748	11.82	48.318	9539.80	156.26	7.993
3.350	3556.64	48.093	1.774	11.83	48.313	9564.92	154.07	7.935
3.400	3615.85	48.096	1.800	11.85	48.301	9594.24	152.01	7.880
3.450	3675.16	48.099	1.827	11.87	48.286	9627.29	150.07	7.828
3.500	3734.56	48.102	1.853	11.89	48.267	9662.58	148.23	7.778
3.550	3794.06	48.104	1.879	11.91	48.249	9698.41	146.45	7.731
3.600	3853.66	48.106	1.905	11.93	48.226	9731.54	144.67	7.686
3.650	3913.34	48.108	1.931	11.94	48.206	9763.27	142.93	7.640
3.700	3973.10	48.109	1.958	11.96	48.183	9798.36	141.29	7.597
3.750	4032.97	48.110	1.984	11.98	48.157	9839.41	139.77	7.557

3.800	4092.94	48.110	2.010	12.00	48.123	9885.36	138.37	7.519
3.850	4153.02	48.110	2.036	12.02	48.095	9925.59	136.92	7.483
3.900	4213.21	48.109	2.063	12.05	48.064	9967.25	135.53	7.448
3.950	4273.49	48.108	2.089	12.07	48.034		134.18	7.416
4.000	4333.88	48.107	2.115	12.09	48.003		132.84	7.385
4.050	4394.39	48.105	2.141	12.11	47.956		131.64	7.357
4.100	4455.02	48.103	2.168	12.14	47.905		130.53	7.332
4.150	4515.78	48.099	2.194	12.16	47.853		129.44	7.307
4.200	4576.67	48.096	2.220	12.19	47.799		128.39	7.284
4.250	4637.69	48.091	2.247	12.22	47.747		127.37	7.263
4.300	4698.84	48.086	2.273	12.24	47.695		126.37	7.242
4.350	4760.11	48.081	2.299	12.27	47.645		120.38	7.222
4.400	4821.52	48.075	2.326	12.29	47.585		124.50	7.204
4.450	4883.08	48.068	2.352	12.33	47.511		123.79	7.187
4.500	4944.80	48.061	2.379	12.36	47.437		123.09	7.171
4.550	5006.67	48 052	2.405	12.39	47.36f		122.40	7.157
4.600	5068.71	48.043	2.432	12.42	47.284		121 73	7.144
4.650	5130.74	48.035	2.458	12 42	47.332		119.62	7.133
4.700	5192.96	48.026	2.485	12.46	47.243		119.13	7.124
4.750	5255.37	48.016	2.511	12.50	47.127			7.116
4.800	5318.00	48.005	2.538	12.55	47.012		118.64	7.110
4.850	5380.85	47.992	2.565	12.59	46.902		118.33	7.104
4.900	5443.91	47.979	2.592	12.63	46.792			7.100
4.950	5507.18	47.965	2.619	12.67	46.676		117.78	7.095
5.000	5570.68	47.949	2.645	12.72	46.562		117.54	7.090
5.050	5634.42	47.933	2.672	12.78	46.413		117.69	7.089
5.100	5698.47	47.915	2.700	12.84	46.239		118.07	7.089
5.150	5762.84	47.895	2.727	12.91	46.063		118.44	7.090
5.200	5827.59	47.873	2.754	12.99	45.835		119.26	7.097
5.250	5892.77	47.849	2.782	13.08	45.570		120.49	7.101
5.300	5958.38	47.823	2.810	13.16	45.348		121.27	7.107
5.350	6024.40	47.794	2.837	13.24	45.125		122.07	7.115
5.400	6090.89	47.763	2.865	13.36	44.769		124.17	7.123
5.450	6157.94	47.729	2.893	13.45	44.521		125.21	7.131
5.500	6225.51	47.692	2.922	13.54	44.256		126.44	7.142
5.550	6293.54	47.653	2.950	13.65	43.951		128.09	7.152
5.600	6361.99	47.612	2.978	13.73	43.730		128.87	7.163
5.650	6430.83	47.569	3.007	13.81	43.522		129.54	7.175
5.700	6500.06	47.525	3.035	13.88	43.316		130.16	7.190
5.750	6569.62	47.480	3.064	13.94	43.178		130.13	7.201
5.800	6639.46	47.434	3.093	14.00	43.043		130.05	7.213
5.850	6709.58	47.387	3.121	14.05	42.916		129.93	7.226
5.900	6779.94	47.340	3.150	14.10	42.801		129.72	7.239
5.950	6850.53	47.293	3.179	14.14	42.713		129.27	7.248
6.000	6921.33	47.246	3.207	14.18	42.626		128.82	7.259

6.050	6992.32	47.198	3.236	14.22	42.544		128.41	7.270
6.100	7063.52	47.151	3.265	14.26	42.464		127.96	7.282
6.150	7134.89	47.104	3.293	14.29	42.383		127.19	7.292
6.200	7206.41	47.056	3.322	14.32	42.302		126.43	7.303
6.250	7278.06	47.009	3.351	14.34	42.218		125.52	7.313
6.300	7349.84	46.962	3.379	14.37	42.176		124.95	7.321
6.350	7421.78	46.916	3.408	14 40	42.139		124.40	7.329
6.400	7493.87	46.869	3.437	14.43	42.102		123.80	7.338
6.450	7566.10	46.824	3.465	14.46	42.073		123.23	7.347
6.500	7638.48	46.779	3.494	14.49	42.036		122.59	7.356
6.550	7711.01	46.734	3.522	14.52	42.015		122.12	7.366
6.600	7783.69	46.690	3.551	14.55	41.995		121.64	7.376
6.650	7856.53	46.646	3.579	14.58	41.979		121.16	7.385
6.700	7929.51	46.603	3.608	14.61	41.972		120.63	7.394
6.750	8002.62	46.561	3.636	14.64	41.968		120.13	7.402
6.800	8075.88	46.519	3.665	14.66	41.966		119.62	7.411
6.850	8149.27	46.478	3.693	14 69	41.970		119.15	7.420
6.900	8222.81	46.438	3.722	14.72	41.974		118.67	7.429
6.950	8296.48	46.398	3.750	14.75	41.978		118.21	7.439

APPENDIX 2.

ИНТЕРПОЛЯЦИОННЫЕ КРИВЫЕ (ПАНТОКАРЕНЫ)

(CROSS CURVES OF STABILITY)

		LK at specific heel angles, metres
tons	metres	5^0	10^0	20^0	30^0	40^0	50^0	60^0
	2.00	0.940	1.848	3.442	4.539	5.328	5.875	6.055
	2.10	0.911	1.794	3.371	4.491	5.309	5.865	6.065
	2.20	0.884	1.744	3.304	4.446	5.292	5.852	6.079
	2.30	0.859	1.699	3.239	4.404	5.278	5.836	6.095
	2.40	0.836	1.657	3.179	4.364	5.264	5.819	6.112
	2.50	0.815	1.618	3.123	4.327	5.249	5.802	6.128
	2.60	0.796	1.582	3.070	4.291	5.233	5.787	6.144
	2.70	0.778	1.550	3.020	4.257	5.215	5.775	6.159
	2.80	0.762	1.519	2.974	4.224	5.195	5.765	6.172
	2.90	0.747	1.491	2.932	4.193	5.173	5.755	6.184
	3.00	0.733	1.465	2.893	4.164	5.150	5.747	6.194
	3.10	0.721	1.441	2.856	4.138	5.125	5.740	6.202
	3.20	0.709	1.419	2.822	4.113	5.099	5.734	6.208
	3.30	0.698	1.399	2.791	4.090	5.073	5.729	6.213
	3.40	0.689	1.381	2.762	4.068	5.049	5.724	6.215
	3.50	0.680	1.363	2.735	4.048	5.025	5.721	6.215
	3.60	0.671	1.348	2.710	4.029	5.003	5.717	6.214
	3.70	0.664	1.334	2.687	4.010	4.982	5.715	6.211
	3.80	0.657	1.321	2.665	3.991	4.962	5.713	6.207
	3.90	0.651	1.309	2.646	3.972	4.943	5.711	6.202
	4.00	0.646	1.298	2.629	3.951	4.926	5.708	6.195
	4.10	0.641	1.289	2.614	3.929	4.910	5.705	6.187
	4.20	0.637	1.281	2.601	3 907	4.895	5.701	6.178
	4.30	0.633	1.273	2.589	3.885	4.880	5.696	6.167
	4.40	0.630	1.266	2.579	3.862	4.867	5.689	6.156
	4.50	0.627	1.261	2.570	3.839	4.854	5.682	6.144
	4.60	0.625	1.255	2.562	3.818	4.843	5.673	6.131
	4.70	0.623	1.251	2.555	3.797	4.832	5.664	6.117
	4.80	0.621	1.249	2.549	3.777	4.823	5.654	6.103

	4.90	0.620	1.248	2.545	3.758	4.814	5.643	6.088
	5.00	0.620	1.247	2.541	3.740	4.806	5.631	6.072
	5.10	0.620	1.247	2.538	3.724	4.799	5.619	6.056
	5.20	0.621	1.248	2.536	3.709	4.791	5.606	6.039
	5.30	0.622	1.249	2.534	3.695	4.783	5.592	6.022
	5.40	0.624	1.251	2.531	3.682	4.775	5.577	6.005
	5.50	0.625	1.254	2.527	3.670	4.767	5.561	5.987
	5.60	0.627	1.256	2.521	3.659	4.758	5.544	5.968
	5.70	0.629	1.259	2.514	3.650	4.748	5.527	5.950
	5.80	0.631	1.263	2.507	3.641	4.738	5.508	5.931
	5.90	0.633	1.266	2.499	3.634	4.728	5.490	5.912
	6.00	0.635	1.269	2.492	3.627	4.716	5.470	5.893
	6.10	0.637	1.272	2.485	3.621	4.703	5.450	5.873
	6.20	0.638	1.276	2.478	3.616	4.688	5.429	5.853
	6.30	0.640	1.279	2.473	3.611	4.673	5.408	5.832
	6.40	0.642	1.282	2.467	3.608	4.657	5.386	5.811
	6.50	0.643	1.285	2.462	3.604	4.641	5.363	5.790
	6.6	0.645	1.289	2.457	3.601	4.623	5.339	5.769
	6.70	0.646	1.292	2.453	3.598	4.604	5.315	5.747
	6.80	0.648	1.293	2.449	3.595	4.585	5.290	5.724
	6.90	0.649	1.290	2.445	3.592	4.566	5.265	5.702
	7.00	0.651	1.285	2.442	3.587	4.545	5.239	5.679

APPENDIX 3

ТРЕБОВАНИЯ ИМО К ОСТОЙЧИВОСТИ СУДОВ

(SHIP STABILITY REQUIREMENTS OF IMO)

A.1. Требования ИМО к остойчивости судов определены в «Кодексе остойчивости неповрежденных судов всех типов, на которые распространяются документы ИМО», который принят 4.11.1993, Резолюция А.749 (18) [13,14]. Требования распространяются на все морские суда длиной не менее 24 м, если не указано иное. А именно на:   –грузовые суда; –грузовые суда, перевозящие лесные палубные грузы; –грузовые суда, перевозящие зерно насыпью; –пассажирские суда; –рыболовные суда; –суда специального назначения; –морские суда обеспечения; –подвижные буровые установки; –понтоны; –суда с динамическими принципами поддержания; –контейнеровозы.   A.2. Критерий погоды (критерий сильного ветра и бортовой качки) Согласно Требованиям ИМО основным критерием остойчивости является критерий погоды (критерий сильного ветра и бортовой качки), который по существу нормирует динамическую остойчивость судна. Согласно этому критерию судно должно противостоять совместному воздействию бокового ветра и бортовой качки для каждого типового варианта нагрузки, как показано на рис. A.1, с учетом следующего: – первоначально судно находится под воздействием ветра постоянной скорости, направленного перпендикулярно к его диаметральной плоскости, которому соответствует плечо кренящего момента и угол крена (рис. A.1); – около статического угла крена , соответствующего первой точке пересечения ДСО с горизонтальной прямой , под воздействием волн судно имеет бортовую качку амплитудой . В рассматриваемый момент предполагается, что судно максимально наклонилось на наветренный (левый) борт на угол, равный амплитуде бортовой качки ; – в этот же момент на накрененное на наветренный (левый) борт судно динамически действует порыв ветра с плечом кренящего момента , который в два раза больше исходного . В результате судно интенсивно (динамически) наклоняется на противоположный борт. Возникший в результате вышеперечисленных условий динамический крен судна на правый (подветренный) борт не должен превышать угла заливания судна , либо угла 50^0, либо угла (точки второго пересечения прямой с ДСО) в зависимости от того, что меньше. Примечание. Статический угол крена не должен превышать 16^0либо угла, равного 0,8 угла входа в воду кромки открытой палубы, в зависимости от того, какой из них меньше. В целом алгоритм расчета критерия погоды следующий: 1) Определяется плечо кренящего момента от постоянно дующего ветра по формуле:

A.1.The IMO stability requirements are represented in IMO Resolution A.749 (18) – the Intact Stability Code [13,14]. The requirements are recommended by IMO for all types of vessels length not less than 24 m, if another else is not mentioned.     So, the requirements are compulsory for: –general cargo ships; –cargo ships with deck timber;   –cargo ships with grain;   –passenger ships; –fishing vessels; –special ships and vessels; –auxiliary ships; –self-going wells; –pontoons; –ships with dynamical support principles: –container ships.   A.2. Weather Criterion (Criterion of the Strong Wind and Rolling) According to the IMO requirements, the basic criterion is a Weather criterion (Criterion of the strong wind and rolling) that, in fact, regulates a dynamic stability of ship. According to this criterion, for each typical loading, a ship must have an ability to withstand without capsizing the combined effects of the lateral wind and rolling (as shown in fig. A.1) taking into account the next:     – originally, a steady wind pressure (acting perpendicular to the ship centerline) produces a steady wind heeling lever and causes a steady (equilibrium) heel angle (fig. A.1); – around steady heel angle that corresponds to the first intersection point between the SSC and horizontal line , a ship is rolling due to waves at the angular amplitude . And at the considered moment, the ship is heeled to the windward (to the port) at angle equaled to the rolling amplitude ;     – at the very this moment, a gust lateral wind pressure produces the heeling lever that is twice bigger than , and, as a result, the ship is dynamically heeled to starboard.     As a result of all the above conditions, the dynamical heel angle of the ship to starboard (in the direction of the wind pressure) must not be bigger than a flooding angle of the ship, or angle 50^0, or heel angle 9the second intersection point between the horizontal line and the SSC) whichever is less. Note. Steady heel angle must not be more than 16^0 or an angle equaled to the 0.8 from the angle at which the main deck of the ship just touches the actual WL.   The sequent procedure of the Weather criterion calculation is the next: 1) Heeling lever due to steady wind pressure is determined:

(A.1)

где – давление ветра (это значение может быть уменьшено по согласованию с Администрацией ИМО); – площадь парусности боковой поверхности судна и палубного груза выше ватерлинии, м²; – высота центра парусности судна от уровня, равного половине осадки судна, м; – водоизмещение судна, т; – ускорение свободного падения. Для рыболовных судов длиной от 24 до 45 м давление ветра в формуле (A.1) принимается по табл. A.1 в зависимости от – расстояния от центра парусности до ватерлинии.  

where – steady wind pressure (this number might be reduced after the IMO Administration agreement). – projected lateral area of the portion of the ship and deck cargo above the WL, m²; – vertical distance from the sailing area centre to a point at one half the draught, m; displacement, t; – gravity acceleration.   For fishing vessels with length from 24 to 45 metres, the wind pressure in formula A.1 is selected from Table A.1 with respect to – a distance from a sailing area centre to the WL.  

Table A.1

2) Вычисляем плечо кренящего момента от шквального ветра:

2) Heeling lever due to a gust lateral wind is calculated as:  

(A.2)

3) Определяем амплитуду начальной качки судна (угол крена в сторону шквального ветра) по формуле:

3) The amplitude of the original rolling (angle of roll to windward due to wave action) is calculated by the next formula:

(A.3)

где – коэффициенты, определяемые по табл. 11.2 (составленной на основе IMO Resolution A.749(18) [13,14]; – коэффициент общей полноты; средняя осадка и длина судна, м;   ширина корпуса судна на миделе, м; – суммарная габаритная площадь скуловых килей, либо площадь боковой проекции брускового киля, либо сумма этих площадей, м^2; – коэффициент, определяемый следующим образом: – ,если судно не имеет скуловых или брускового киля; – =0,7, если судно имеет острые скулы; – определяется по табл. A.1, если судно имеет скуловые кили, брусковый киль, или то и другое вместе; параметр, определяемый по формуле:

where – coefficients as shown in Table 11.2 extracted from IMO Resolution A.749(18) [13,14]; – block coefficient of the ship; mean draft and length of the ship, m; molded breadth of the ship, m;   – total overall area of bilge keels or area of the lateral projection of the bar keel, or sum of these areas, m^2;   – coefficient as follows:   – for round-bilged ship having no bilge or bar keels; – =0,7 for a ship having sharp bilges; – is selected from Table A.1 for a ship having bilge keels, a bar keels or both;   factor determined by formula:

(A.4)

где аппликата ЦТ судна, м.   коэффициент, определяемый по табл. 11.2 в зависимости от периода качки судна :

where distance between the gravity centre and the WL, m; factor as shown in Table A.2 with respect to rolling period of a ship :

(A.5)

(A.6)

где метацентрическая высота судна, откорректированная с учетом свободных поверхностей жидкости, м. Амплитуда начальной качки по формуле (11.3) определяется без учета работы успокоителей качки.

where metacentric height of the ship, m.   The amplitude of the original rolling should be determined without taking into account the operation of anti-rolling devices.

Table A.2

Values of factor	Values of factor	Values of factor	Values of factor
	1.0	0.45	0.75		1.0	6	0.100
2.5	0.98	0.50	0.82	1.0	0.98		0.098
2.6	0.96	0.55	0.89	1.5	0.95		0.093
2.7	0.95	0.60	0.95	2.0	0.88		0.065
2.8	0.93	0.65	0.97	2.5	0.70		0.053
2.9	0.91	0.70	1.0	3.0	0.74		0.044
3.0	0.90			3.5	0.72		0.038
3.1	0.88			4.0	0.70	20	0.035
3.2	0.86
3.3	0.84
3.4	0.82
3.5	0.90

4) Откладываем величину на ДСО судна и в точке пересечения с кривой плеча восстанавливающего момента определяем угол статического крена судна от постоянно дующего ветра (рис. A.1). Эта величина согласовывается с Администрацией [13,14]. Для ориентировочной оценки предполагается, что не должен превышать 80% от угла крена входа в воду палубы или 16^0, в зависимости от того, что меньше. 5) От найденного значения откладываем влево величину амплитуды бортовой качки и в точке пересечения с ДСО проводим вертикальную прямую (рис. A.1). 6) Откладываем на ДСО плечо кренящего момента от шквального ветра до пересечения с проведенной ранее вертикальной прямой и нисходящей ветвью плеча восстанавливающего момента (рис. A.1).

4) The horizontal line corresponding the number of should be plotted on the SSC and, after that, at the point of intersection with the righting lever curve, value of the equilibrium heel angle due to steady wind pressure is determined (fig. A.1). This value should be limited to a certain angle to the satisfaction of the IMO Administration [13,14]. As a guide, 16^0 or 80% of the heel angle of deck edge immersion, which whichever is less, is suggested. 5) From the equilibrium angle of heel due to steady wind action, the number of the rolling amplitude is plotted and, from point of intersection with the SSC, the vertical line should be drawn (fig. A.1). 6) A horizontal line corresponding with the number of the heeling lever due to the gust wind action is drawn up to the inter-sections with the righting lever curve and the vertical line that was just drawn (fig. A.1).

Figure A.1

7) Определяем правую границу площади (рис. A.1), для чего на ДСО проводим вертикаль, соответствующую углу заливания судна , или углу 50^0, или (пересечения плеча с нисходящей ветвью ДСО), в зависимости от того, что меньше. 8) Остойчивость судна считается соответствующей критерию погоды, если площадь сегмента меньше или равна площади сегмента (рис. A.1). То есть

7) The right side boarder of segment is determined by means of drawing a vertical line through the angle of down flooding or 50^0 or (angle of intersection the righting lever curve and heeling lever ) whichever is less.   8) The Weather criterion is satisfied if segment area is equal or less than segment area (fig. A.1). In other words:

(A.7)

A.3. Метацентрическая высота Начальная остойчивость судна также нормируется ИМО, основным критерием которой является исправленная метацентрическая высота судна . Согласно [13] исправленная начальная метацентрическая высота при всех вариантах нагрузки, за исключением лесовозов и рыболовных судов, должна быть не менее 0,15 м:

A.3. Metacentric height Intact stability of ship is also under authority of IMO. Its basic criterion is meta-centric height corrected for free surface effect . According to the IMO requirements [13], a corrected metacentric height of all types of a ship at all loading situations with the exception of timber carriers and fishing vessels must be not less than 0,15 metres.

(A.8)

Для рыболовных однопалубных судов должна быть не менее 0,35 м. Для рыболовных судов со сплошной надстройкой или для судов длиной более 70 м эта величина может быть по согласованию с Администрацией снижена до 0,15 м.

For one-deck fishing vessels must be not less than 0,35 m. For fishing vessels with a superstructure or fishing vessels with length not less than 70 m this number might be reduced by Administration up to 0,15 m.

A.4. Диаграмма статической остойчивости В соответствии с нормами ИМО [13] ДСО судна, построенная с учетом поправки к на свободные поверхности жидкостей (), должна отвечать следующим требованиям: a) Площадь под кривой плеча восстанавливающего момента должна быть не менее до угла крена и не менее до угла , или угла заливания , если этот угол меньше чем 40^0. Кроме того, площадь под кривой между углами 30 и 40^0 или между 30^0 и , если этот угол меньше чем 40^0, должна быть не менее . б) Плечо восстанавливающего момента должно быть не менее 0,20 м при угле крена 30^0или более. При этом, максимальное плечо должно достигаться при углах крена . В обоснованных случаях этот угол может быть уменьшен до 25^0. в) Угол заката ДСО должен быть не менее 60^0. Однако, он может быть уменьшен до 50^0 при условии, что на каждый 1^0 уменьшения приходится 0,01 м увеличения сверх 0,20 м. г) Угол заливания судна должен быть не менее чем указан в предыдущем пункте, то есть . д) Для пассажирских судов: · угол крена из-за скопления пассажиров у одного борта (рассчитывается по специальной методике [13]) не должен превышать 10^0; · угол крена на циркуляции также не должен превышать 10^0. При этом кренящий момент на циркуляции рассчитывается по следующей формуле:

A.4. Righting Lever Curve (Static Stability Curve) According to the IMO requirements [13], a Static Stability Curve (Righting Lever Curve) of a ship designed with corrected for free surface effect (), should be as follows: a) The area under the righting lever curve ( -curve) should not be less than up to angle heel and not be less than up to angle heel or the angle of flooding if this angle is less than 40^0. Additionally, the area under the -curve between the angles of heel 30^0 and 40^0 or between 30^0 and if this angle is less than 40^0 should not be less than . b) The righting lever should be at least 0,20 m at an angle of heel equal to or greater than 30^0. The maximum righting lever should occur at an angle of heel preferable exceeding 30^0 (). but not less than 25^0.   c) Angle of vanishing stability should be not less than 60^0. But, it might be not less than 50^0 if will be increased over by per each degree of this angle. d) Angle of down flooding should be not less that was mentioned in the previous paragraph, so . e) For passenger ships: · heel angle due to crowding of the passengers at one side must be not bigger than 10^0(heel angle is calculated by a specific procedure [13]; · heel angle at the gyration must not be more than 10^0. The heeling moment at the gyration is to be calculated as follows:

(A.9)

Дата добавления: 2015-12-07