Читайте также:
|
21. Высота рабочей лопатки: 
=24.7+2.9=27.6 мм,
где Δ – суммарная перекрыша, взятая из таблицы 3 по высоте.
Таблица 3
| Высота рабочих лопаток, мм | Перекрыша, мм | |
| у корня | у периферии | |
| до 35 | 1,0 | l,5—2,0 |
| 35—55 | 1,0 | 2,0—2,5 |
| 55—75 | 1,5-2,0 | 2,5—3,0 |
| 75—150 | 2,0—2,5 | 3,0—3,5 |
| 150—300 | 2,5—3,0 | 3,5—4,0 |
| 300-400 | 5,0-6,0 | 6,5—7,5 |
| 400—625 | 7,0—8,0 | 7,0—8,0 |
| 625 и выше | 9,0—10,0 | 9,0—10,0 |
22. Располагаемый теплоперепад рабочей решетки
.=0.05*85=4.25 кДж/кг.
23. Теоретическая относительная скорость потока за рабочей решеткой
.=244.21 м/с.
24. Расход пара через рабочую решетку с учетом относительных утечек через переднее концевое уплотнение (0.982), взятых из диапазона 1…2%
*0.982=230*0.982=225.86 кг/c.
25. Удельный объем (теоретический) за рабочей решеткой по is-диаграмме процесса расширения (рис.1) 
= 0.024 
/кг.
26. Хорда профиля рабочих лопаток принимается из диапазона 25¸35 мм для маломощных турбин и из диапазона 50¸70 мм — для мощных турбин с высокими начальными параметрами пapa: 
=50 мм.
27. Эффективный угол потока за решеткой
,= 0.256; 
=14.8º,
где коэффициент расхода рабочей решетки μ2=0.95 определен по графикам рис. 3 или рис.3.4. из [1].
28. Число Маха потока в относительном движении
.=0.38.
29. По числу Маха М2t, углам β1 и β2Э, пользуясь данными [4] или табл. 2 выбирается профиль рабочей решетки Р-23-14А и конструктивные размеры этой решетки: b2, =50 мм; 
=0.7 из рекомендуемого диапазона 0.6…0.75;
установочный угол 
=77°;
ширина рабочей решетки 
=50*0.9744=48.7 мм.
30. Шаг рабочей решетки 
=0.7*50=35 мм.
31. Число рабочих лопаток
,=3.14*1050/35=94.2≈95.
32. Минимальная ширина лопаточных каналов
.=35*0.256=8.96 мм.
33. Коэффициент потерь энергии ξР определяется по материалам экспериментальных исследований, приведенным в работе [4] или приближенно по коэффициенту скорости ψ=0.83, определенному по рис. 4:
.=1-0.83²=0.31.
34. Потери энергии в решетке
.=0.31*244.21²/2000=9.24 кДж/кг.
35. Действительная относительная скорость потока за решеткой
.=0.83*244.21=202.7 м/с.
36. Угол выхода абсолютной скорости из решетки
.=0.255/(0.9668-164.92/202.7)=1.666; 
=59°.
37. Абсолютная скорость выхода потока
. =202.7*0.255/0.857=60.31 м/с.
38. Проекции абсолютной скорости
=60.31*0.857=51.7 м/с;
=60.31*0.515=31.06 м/с.
39. Потеря энергии с выходной скоростью
=3637.3/2000=1.8 кДж/кг.
40. Построить треугольники скоростей регулирующей ступени (рис.5а) и проверить разницу между входными и выходными углами потока рабочей решетки, которая обычно лежит в пределах: 2…5 градусов;
 |
41. Относительный лопаточный КПД определяется двумя способами:
по проекциям скоростей
=0.788;
по потерям энергии в проточной части
=0.786.
Совпадение этих величин до долей процента служит критерием правильности теплового расчета ступени.
42. Относительная величина потери на трение диска
= 
,
где 
берется из диапазона (0.5…0.8)* 
или по кривым, изображенным на рис. 3.13 в работе [1]. Потерями трения на ободе диска ξ΄ ТР и лопаточного бандажа ξТР.Б ввиду их относительной малости можно пренебречь.
43. Потери, вызванные парциальным подводом пара складываются из вентиляционных ξВ и потерь на концах дуг сопловых сечений ξсегм:
Потери на вентиляцию
0.0050,
где т — число венцов регулирующей ступени; еКОЖ-- доля окружности, занимаемая защитным кожухом.
Потери на концах дуг подвода пара
=0.0314,
где B2, и l2, — соответственно ширина и высота рабочих решеток; i —число пар концов сопловых сегментов (число групп сопл).
44. Относительный внутренний КПД ступени
=0.786-0.0025-0.0364=0.747.
45. Использованный теплоперепад ступени
=85*0.747=63.5кДж/кг.
46. Внутренняя мощность ступени
=225.86*63.5=14342.11 кВт.
По результатам расчета на рис. 5б вычерчивается проточная часть ступени.
Дата добавления: 2015-07-07; просмотров: 122 | Нарушение авторских прав
| <== предыдущая страница | | | следующая страница ==> |
| Расчет сопловой решетки | | | Молитвы на сон грядущим |