Выбор кабелей 10 кВ

Выбор сечения токоведущих элементов и электрических аппаратов напряжением выше 1кВ.

Выбор аппаратов выше 1кВ

Выбор кабелей 10 кВ

В 5-м пункте был произведён выбор кабелей по экономической плотности тока и по нагреву расчётным током. Выбранные кабели представлены в таблице 7.1.

Таблица 7.1 − Выбранные кабели напряжением 10 кВ

Обозначение	Линия	Сечение жилы кабеля, выбранное 2-мя способами,мм^2	Марка кабеля	Iдоп, А
По экономическому сечению	По мах расчетному току
Л1а	ГРП-ТП3			ААШв-3´150-10
Л1б	ТП3-ТП1			ААШв-3´95-10
Л2,Л3	ГРП-ТП2			ААШв-3´95-10
Л4а,Л5а	ГРП-ТП5			ААШв-3´185-10
Л4б,П5б	ТП5-ТП4			ААШв-3´70-10
Л6а,Л7а	ГРП-ТП7			ААШв-3´185-10
Л6б,Л7б	ТП7-ТП6			ААШв-3´95-10
до ГРП	ТП 110/10-ГРП		2´240	2´ ААБ2Л-3x240-10	2´350

Сечения жил кабеля по экономической плотности тока определяются по выражению:

(7.1)

где I_р – расчётный ток кабеля в нормальном режиме работы, А;

j_э – экономическая плотность тока (А/мм²), принимаемая по [2] табл. П4.9стр115 в зависимости от времени использования максимальной нагрузки и вида изоляции и материалов жил проводника, которая для кабелей с бумажной изоляцией и Тmax = 4500ч принимается j_э=1,4 А/мм².

Расчётный ток кабеля в нормальном режиме работы, А:

(7.2)

где S_р – расчётная нагрузка линии с учётом потерь в трансформаторах и компенсацией реактивной мощности, кВА, определяемая как:

(7.3)

где Р_р – расчётная активная нагрузка линии с учётом потерь в трансформаторах, кВт, определяемая как:

(7.4)

Q_р – расчётная реактивная нагрузка линии с учётом потерь в трансформаторах, кВт, определяемая как:

(7.5)

Определяют расчетные нагрузки для выбора кабелей 10 кВ с учетом принятых конденсаторных батарей и потерь мощности в трансформаторах, причем при расчете нагрузок коэф. расчетной нагрузки принимают К_р = 1.

Таблица 7.2 –Расчётные нагрузки для выбора кабелей

Наименование цеха	№ ТП	SкiРн	DРт	Рро	SкiРнtgj	DQт	Qнк	Qрo	Рр	Qp
размерность	-	кВт	кВт	кВт	кВар	кВар	кВар	кВар	кВт	кВар
Административно-бытовой корпус и механический цех	ТП 1	872,0	15,2	426,9	844,14	80,8		380,8	1314,1	1305,74
Литейный цех	ТП 2	1824,0	18,3	86,1	2076,71	94,5		149,1	1928,4	1820,31
Цех обмотки	ТП 3	960,0	11,5	76,2	907,63	34,9		131,98	1047,7	874,51
Заготовительный цех	ТП 4	1560,0	14,0	38,6	875,38	71,7		66,85	1612,6	1013,93
Цех кокильного литья	ТП 5	2064,1	23,3	134,64	1879,86	129,2		233,2	2221,99	2062,26
Инструментальный, сборочный цеха и цех обработки ротора	ТП 6	1736,0	23,4	554,4	1666,86	129,9		960,2	2313,8	1956,96
Котельная и компрессорная	ТП 7	1584,0	15,1	34,6	1018,75	77,7		60,0	1633,7	1156,45
для ГРП	ГРП	9540,045	120,8	1351,44	8342,397	618,7		1982,13	11012,29	9263,227

Таблица 7.3 – Значения токов КЗ

точка КЗ	Расположение КЗ	Значение тока КЗ, кА
К1	Шины 10 кВ ПС системы	6,6
К2	Шины 10 кВ ЦРП	6,08
К3	Шины 10 кВ ТП 3	5,92
К4	Шины 10 кВ ТП 5	6,05
К5	Шины 10 кВ ТП 7	5,99

Выбор кабеля, питающего РП

Данные для выбора и проверки кабелей представлены в таблицах 7.2 и 7.3.

Т.к. кабели были выбраны ранее, то необходимо проверить кабели на термическую стойкость при КЗ.

После расчёта токов КЗ в сети 6…10кВ, сечение жил кабеля проверим по термической стойкости. Минимально допустимое сечение

проводника определяется по условию: (7.1)

где С – расчётный коэффициент, принимаемый для кабеля 10кВ с бумажной пропитанной изоляцией С=100 А×с^0,5/мм²; [2]

Bк – тепловой импульс от тока КЗ, А²×с, определяемый по:

(7.2)

где t_отк – время отключения КЗ, принимаемое по [2], t_отк=1,6 с;

T_а – постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ, которую в распределительных сетях 6…10кВ при отсутствии конкретных данных приближённо можно принять T_а=0,01с.

Тогда:

мм²

Следовательно, выбранный кабель ААБ2Л-3x240-10 проходит по нагреву.

Выбор кабелей, питающих цеховые ТП

Также проверяем выбранные кабели на термическую стойкость при КЗ.

Определяем Bк – тепловой импульс от тока КЗ, А²×с – по формуле (7.2):

где t_отк – время отключения КЗ, принимаемое по [2], t_отк=0,6 с;

T_а – постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ, которую в распределительных сетях 6…10кВ при отсутствии конкретных данных приближённо можно принять T_а=0,01с.

Тогда:

Минимально допустимое сечение проводника по условию термической стойкости определяется по формуле (7.1).

мм²

Следовательно, выбранный кабель ААШв-3´150-10 проходит по нагреву.

Аналогично произведём проверку на термическую стойкость при КЗ для остальных кабельных линий, питающих цеховые ТП и результаты занесём в таблицу 7.4.

Таблица 7.4 – Окончательно принятые кабели напряжением 10 кВ

Обозначение	Линия	Сечение жилы кабеля, выбранное 2-мя способами,мм^2		Iдоп, А	Окончательно принятая марка кабеля
По экономическому сечению	По мах расчетному току
Л1а	ГРП-ТП3			47,49		ААШв-3´150-10
Л1б	ТП3-ТП1			46,24		ААШв-3´95-10
Л2,Л3	ГРП-ТП2			47,49		ААШв-3´95-10
Л4а,Л5а	ГРП-ТП5			47,49		ААШв-3´185-10
Л4б,П5б	ТП5-ТП4			47,25		ААШв-3´70-10
Л6а,Л7а	ГРП-ТП7			47,49		ААШв-3´185-10
Л6б,Л7б	ТП7-ТП6			46,78		ААШв-3´95-10
до ГРП	ТП 110/10-ГРП		2´240	83,74	2´350	2´ ААБ2Л-3x240-10

Дата добавления: 2015-07-20