Параметры червячной передачи

Проектный расчет
Параметр	Значение	Параметр	Значение
Межосевое расстояние аω, мм		Длина нарезаемой части червяка
Модуль зацепления m, мм
Коэффициент диаметра червяка q
Делительный угол подъема линии витков червяка γ, град.	21.8	Диаметры червяка: делительный d1 начальный dw1 вершин витков da1 впадин витков df1	53,2
Угол обхвата червяка венцом колеса 2δ, град.
Число витков червяка z1		Диаметры колеса: Делительный d2=dw2 Наибольший daм2 Вершин зубьев da2 Впадин зубьев df2
Число зубьев колеса z2

Проверочный расчет
Параметр	Допускаемые значения	Расчетные значения	Примечание
Коэффициент полезного действия η	0,9	0,65
Контактные напряжения σН, Н/мм^2	182,5
Напряжения изгиба σ F, Н/мм^2		14,5

2.4

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП.ДМ. 150411.В19.ПЗ.  

Расчет открытой ременной передачи

Проектный расчет

Рис. 3. Геометрические и силовые параметры ременной передачи.

Из условия долговечности для проектируемых кордшнуровых ремней при толщине определяем диаметр ведущего шкива, мм:

Полученное значение округляем до стандартного, принимаем

1. диаметр ведомого шкива d₂, мм:

d₂=d₁*u_оп (1-ε)= 100*2,8*(1-0,01)=277,2

где u_ОП = 2,22 – передаточное число ременной передачи;

ε – коэффициент скольжения, ε = (0,01...0,02).

Полученное значение d₂ округляем до ближайшего стандартного значения. Окончательно принимаем диаметр ведомого шкива d₂ = 280 мм. [1, с. 41, приложения табл. 10]

Определяем фактическое передаточное число u_ф и проверяем его отклоне­ние Δu от заданного u:

u_ф= d₂/ (d₁ ·(1-ε))=280/(100*(1-0,01))=2,83

Δu= |u_ф- u_оп|*100%/ u_оп =

2. Определяем ориентировочное межосевое расстояние а для плоскоременной передачи, мм:

a ≥ 0,55(d₁+d₂),

3. Определяем расчетную длину ремня l, мм:

Значение l округляем до ближайшего стандартного [1, с. 42, приложения табл. 11].

Длина ремня l = 1050 мм

4. Уточняем значение межосевого расстояния по стандартной длине:

5.

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

КП.ДМ. 150411.В19.ПЗ.  

Определяем угол обхвата ремнем ведущего шкива α₁, град:

,

6. Определяем скорость ремня v, м/с:

,

n₁ =1445 об/мин - частота вращения ведущего шкива

[ v ] - допускаемая скорость, м/с.

Для клиновых ремней: [ v ]=25 м/с

10. Определяем частоту пробегов ремня U, с^-1:

где [ U ] =30 с^-1- допускаемая частота пробегов;

11. Определяем допускаемую мощность, передаваемую одним клиновым ремнем [Р_п], кВт:

- допускаемая приведенная мощность, кВт[1, стр. 42, приложение табл. 12]

С_Θ = 1– коэффициент угла наклона линии шкивов, [1, стр. 42, приложение табл. 12]

С_Р = 1– коэффициент динамической нагрузки, [1, стр. 42, приложение табл. 12]

С_α = 0,94 – коэффициент угла обхвата на меньшем шкиве, [1, стр. 42, приложение табл. 12]

С _l = 1 – коэффициент влияния отношения расчетной длины ремня к базовой [1, стр. 42, приложение табл. 12] т.к отношение

С_υ = 1– коэффициент влияния натяжения от центробежной силы, [1, стр. 42, приложение табл. 12]

С_d = 1,2– коэффициент влияния диаметра меньшего шкива, [1, стр. 42, приложение табл. 12]

С_F = 0,85– коэффициент неравномерности распределения нагрузки между кордшнурами плоского ремня, [1, стр. 42, приложение табл. 12]

1. Определяем силу предварительного натяжения , Н:

Ширина ремня

Площадь поперечного сечения ремня, мм²:

1. Определяем окружную силу, передаваемую комплектом клиновых ремней , Н:

1. Определяем силы натяжения ведущей и ведомой ветвей, Н:

1. Изм.

   Лист

   № докум.

   Подпись

   Дата

   Лист

   КП.ДМ. 150411.В19.ПЗ.  

   Определяем силу давления ремней на вал , Н:

Проверочный расчет

1. Проверяем прочность ремня по максимальным напряжениям в сечении ведущей ветви , H/мм²:

,

где - напряжение растяжения, Н/мм²;

- напряжение изгиба, Н/мм²;

- напряжение от центробежных сил, Н/мм²;

- допускаемое напряжение растяжения, для плоских ремней 10 Н/мм²,

где Е_и – модуль продольной упругости при изгибе 80…100 Н/мм²;

где p – плотность материала клинового ремня 100…1200 кг/мм³.

Следовательно,

---

Дата добавления: 2015-07-16