Расчет опор.

Греющая камера.

G = G_ап / f_к f_к = 0.785´(D²_н – D_в²) = 0,785´(1,405² – 1,4²) = 0,011 м²

G = 15170 / 0,011 = 1,38 МПа

Определим основные размеры опоры (лапы) типа VIII (см. рис. 29.1) для вертикального ци­линдрического аппарата, подвешенного на четырех лапах. по следующим данным: нагрузка, воспринимаемая одной лапой, G = 1,38 МПа; материал корпуса аппарата и лап — сталь (s_ид = s_сд =120 Мн/м²); число ребер в лапе z=2; вылет опоры l = 0,3 м; лапы опираются на деревянные подкладки (q_д = 2,7 Мн/м² ); толщина стенки цилиндрического корпуса аппарата = 5 мм (С_к= 2м)диаметр корпуса = 1,4 м.

Принимаем отношение вылета лапы к высоте ребра l/h=0.5

Тогда

Расчетную толщину ребра лапы при k = 0.6 опреде­ляем по формуле (29.1):

Отношение

Принимаем с учетом прибавки на коррозию толщину ребра s = 45 мм. Выбираем длину опорной плиты лапы l₁ = 0.25 м.,а толщину ее s =45 мм.

Расчетная ширина опорной плиты лапы

Принимаем b = 0.40 м.

Ребра привариваются к корпусу сплошным круго­вым швом с катетом h_ш =8мм Общая длина сварного шва

L_ш =4(h + s)=4 (0.6 + 0.045) = 2.58 м.

Прочность сварного шва при t_сд = 80 Мн/м² проверяем по формуле (29.2):

т. е. прочность обеспечена.

Полагая b = B и h = H, определим максимальные напряжения сжатия в корпусе аппарата в месте присое­динения к нему лап. Предварительно находим значения параметров:

Момент от реакции опоры, действующий на лапу при расчетном плече l’ = 0,15 м,

По графикам на рис. 29.7 определяем значение коэф­фициентов К: для

Параметр b для нахождениямоментов, действующих на корпус, определяем по формуле (29.3):

для определения меридиональных моментов

для определения кольцевых моментов

По графику на рис. 29.3 при b₂ = 0,429 и

определяем параметр откуда

По графику на рис. 29.4 при b₁ = 0,286 и определяем параметр откуда

Параметр b для нахождения сил, действующих на корпус, определяем по формуле (29.4):

По графику на рис. 29.8 определяем значение коэффициентов К: для

Для b = 0,375и находим: по графику на рис. 29.5

; по графику на рис. 29.6

откуда значения P_M и P_K будут равны:

Суммарные напряжения сжатия в корпусе аппарата при толщине стенки s-C_K = 0,004 м в месте присоеди­нения лапы (сверху) определяем:

в меридиональном направлении по формуле (29.5)

в кольцевом направлении по формуле (29.6)

Так как получившиеся напряжения больше допускаемых к аппарату привариваем подкладной лист толщиной 25 мм, тогда s_с = 67,5МПа s_с = 112,8 МПа

Сепарационная камера.

G = G_ап / f_к f_к = 0.785´(D²_н – D_в²) = 0,785´(2,207² – 2,2²) = 0,024 м²

G = 30340 / 0,024 = 1,26 МПа

Определим основные размеры опоры (лапы) типа VIII (см. рис. 29.1) для вертикального ци­линдрического аппарата, подвешенного на четырех лапах. по следующим данным: нагрузка, воспринимаемая одной лапой, G = 1,26 МПа; материал корпуса аппарата и лап — сталь (s_ид = s_сд =120 Мн/м²); число ребер в лапе z=2; вылет опоры l = 0,3 м; лапы опираются на деревянные подкладки (q_д = 2,7 Мн/м² ); толщина стенки цилиндрического корпуса аппарата = 7 мм (С_к= 2м)диаметр корпуса = 2,2 м.

Принимаем отношение вылета лапы к высоте ребра l/h=0.5

Тогда

Расчетную толщину ребра лапы при k = 0.6 опреде­ляем по формуле (29.1):

Отношение

Принимаем с учетом прибавки на коррозию толщину ребра s = 70 мм. Выбираем длину опорной плиты лапы l₁ = 0.3 м.,а толщину ее s =70 мм.

Расчетная ширина опорной плиты лапы

Принимаем b = 0.55 м.

Ребра привариваются к корпусу сплошным круго­вым швом с катетом h_ш =8мм Общая длина сварного шва

L_ш =4(h + s)=4 (0.6 + 0.07) = 2.68 м.

Прочность сварного шва при t_сд = 80 Мн/м² проверяем по формуле (29.2):

т. е. прочность обеспечена.

Полагая b = B и h = H, определим максимальные напряжения сжатия в корпусе аппарата в месте присое­динения к нему лап. Предварительно находим значения параметров:

Момент от реакции опоры, действующий на лапу при расчетном плече l’ = 0,15 м,

По графикам на рис. 29.7 определяем значение коэф­фициентов К: для

Параметр b для нахождениямоментов, действующих на корпус, определяем по формуле (29.3):

для определения меридиональных моментов

для определения кольцевых моментов

По графику на рис. 29.3 при b₂ = 0,27 и

определяем параметр откуда

По графику на рис. 29.4 при b₁ = 0,25 и определяем параметр откуда

Параметр b для нахождения сил, действующих на корпус, определяем по формуле (29.4):

По графику на рис. 29.8 определяем значение коэффициентов К: для

Для b = 0,263и находим: по графику на рис. 29.5

; по графику на рис. 29.6

откуда значения P_M и P_K будут равны:

Суммарные напряжения сжатия в корпусе аппарата при толщине стенки s-C_K = 0,006 м в месте присоеди­нения лапы (сверху) определяем:

в меридиональном направлении по формуле (29.5)

в кольцевом направлении по формуле (29.6)

Так как получившиеся напряжения больше допускаемых к аппарату привариваем подкладной лист толщиной 30 мм, тогда s_с = 108 МПа s_с = 118 МПа

3.3 Расчет закрепления труб в трубной решетке .

Большее давление в трубном пространстве p_m= 0,457 МН/м², трубы d_н = 0,025 м t = 0,032 м.

Расчетная осевая сила, действующая в месте закрепления трубы в решетке:

Допускаемая нагрузка приходящаяся на единицу условной поверхности, для стали при гладкой развольцовке выбираем по таблице 25.4 [2] q = 15 МН/м².

Рассчитываем высоту трубной решетки исходя из закрепления в ней труб

то же по формуле

Номинальная расчетная высота решетки снаружи

K = 0.28 D = D_в = 1400 мм

P = 0,457 МПа s_ид = 140 Мпа

Принимаем h = 60 мм

d

h

d = (1.02- 1.016) d_н

---

Дата добавления: 2015-10-13