|
Читайте также: |
При избытках явного тепла, которое воздействует на изменение температуры воздуха в помещении, потребное количество вентиляционного воздуха определяют по формуле
3,6 QЯ – 1,2 LР.З (tР.З - tП)
L = LР.З + ----------------------------------, (1.1)
1,2 (tУД – tП)
где L - потребное количество вентиляционного воздуха, м3/ч;
LР.З - количество воздуха, удаляемого из помещения (рабочей зоны) местными отсосами и расходуемого на технологические нужды, м3/ч;
QЯ - избыточный явный тепловой поток в помещении, Вт;
tР.З - температура воздуха, удаляемого из рабочей зоны помещения местными отсосами и расходуемого на технологические нужды, 0С;
tП, tУД - температура воздуха, соответственно подаваемого в помещение и удаляемого из него, 0С;
Температура воздуха, удаляемого из помещения, определяется по следующей формуле
tУД = tВ + 7,
где tВ – оптимальная или допустимая температура воздуха в помещении, зависит от периода года и категории тяжести работ, определяется по СанПиН 2.2.4.548-96 (табл.2).
Избыточный явный тепловой поток в помещении определяется из следующего выражения
QЯ = SQ - SQУД,
где SQ - суммарное количество поступающей в помещение явной теплоты (теплоприток), кВт;
SQУД - суммарное количество удаляемой из помещения теплоты за счет теплопотерь ограждениями, нагрева поступающего в помещение воздуха и т. п., кВт, в расчетах SQУД = 0.
Суммарное количество поступающей в помещение явной теплоты в теплый период года определяется по формуле
SQ = QЛ + Q ОГР + Q ОКН. + QПОКР + QОСВ + Q ЭЛ + Q Н.ПОВ + QПР + QДВ,
где QЛ – теплоприток от людей, кВт;
Q ОГР – теплоприток через ограждающие поверхности, кВт;
Q ОКН – теплоприток через оконные проемы, кВт;
QПОКР – теплоприток через покрытие зданий, кВт;
QОСВ – теплоприток от осветительных приборов, кВт;
Q ЭЛ – теплоприток от электродвигателей, кВт;
Q Н.ПОВ – теплоприток от нагретых поверхностей технологических аппаратов, кВт;
QПР – теплопритоки от остывающего продукта, кВт;
QДВ – теплоприток через дверные проемы, кВт.
Количество теплоты (теплопритоки), поступающей в помещение в теплый период года, определяется по следующим пунктам.
Таблица 2
| Катего-рия тяжести работ | Температура, 0С | Относительная влажность, % | Скорость воздуха, м/с | |||||||
| Опти-маль-ная | Допустимая | Опти- маль-ная | Допус-тимая | Опти-маль-ная | Допус-тимая | |||||
| Верхняя граница | Нижняя граница | |||||||||
| На рабочих местах | ||||||||||
| Посто-янных | Не-пос-тоян-ных | Пос-тоян-ных | Не-пос-тоян-ных | |||||||
| Холодный период года Легкая Iа 22-24 25 26 21 18 40-60 75 0,1 £ 0,1 Iб 21-23 24 25 20 17 40-60 75 0,1 0,2 Ср.тяжести IIа 18-20 23 24 17 15 40-60 75 0,2 0,3 IIб 17-19 21 23 15 13 40-60 75 0,2 0,4 Тяжелая III 16-18 19 20 13 12 40-60 75 0,3 0,5 | ||||||||||
| Теплый период года Легкая Iа 23-25 28 30 22 20 40-60 55 при 0,1 0,1 – 0,2 28 0С Iб 22-24 28 30 21 19 40-60 60 при 0,2 0,1 - 0,3 27 0С Ср. тяжести IIа 21-23 27 29 18 17 40-60 65 при 0,3 0,2 - 0,4 26 0С IIб 20-22 27 29 16 15 40-60 70 при 0,3 0,2 - 0,5 25 0С Тяжелая III 18-20 26 28 15 13 40-60 75 при 0,4 0,2 - 0,6 24 0С | ||||||||||
1.1.1. Теплоприток от людей
Теплоприток от людей зависит от температуры воздуха и категории тяжести выполняемой работы. Количество явной, скрытой и полной теплоты, поступающей от людей QЛ, кВт, одновременно находящихся в помещении, определяется по формуле
QЛ = qЛ × nЛ × 10-3 (1.2)
где qЛ – количество явной, скрытой, полной теплоты, выделяемой одним человеком, Вт.
Количество явной и полной теплоты, поступающей от одного человеком, приведено в табл.3.
Таблица 3
| Теплота | Количество теплоты, Вт, выделяемой людьми (мужчинами) при температуре воздуха в помещении, 0С | ||||
| В состоянии покоя | |||||
| Явная 140 120 90 60 40 10 | |||||
| Полная 165 145 120 95 95 95 | |||||
| При легкой работе | |||||
| Явная 150 120 100 65 40 5 | |||||
| Полная 180 160 150 145 145 145 | |||||
| При работе средней тяжести | |||||
| Явная 200 165 130 95 50 10 | |||||
| Полная 215 210 205 200 200 200 | |||||
| При тяжелой работе | |||||
| Явная 200 165 130 95 50 10 | |||||
| Полная 290 290 290 290 290 290 |
Примечание: Женщины выделяют теплоту, равную 85 % теплоты, выделяемой
мужчинами
1.1.2. Теплоприток через ограждающие конструкции помещений
Теплоприток через ограждающие конструкции помещений в теплый период года Q ОГР, кВт, определяется по формуле
Q ОГР = Q Н. С + Q ОКН + Q ПОКР, (1.3)
где Q Н.С – теплоприток через наружные стены в теплый период года, кВт;
Q ОКН. – теплоприток через оконные проемы в теплый период года, кВт;
Q ПОКР – теплоприток через покрытие в теплый период года, кВт..
Теплоприток через наружные стены в теплый период Q Н. СТ, кВт, определяется по формуле
QН.С = kН.С × FН.С × (tН. - tВ) × 10-3 + kН.С × FН.С × DtСОЛН × 10-3, (1.4)
где k Н. С – коэффициент теплопередачи наружной стены, Вт/(м2 К),
k Н.С = 1/ R Н.С (R Н.С – приведенное сопротивление теплопередачи наружной стены, (м2 × К)/Вт, определяется по табл. 4);
F Н. С - площадь поверхности наружных стен, м2;
t Н – расчетная температура наружного воздуха для теплого периода года, °С;
t В – расчетная температура внутреннего воздуха, °С;
DtСОЛН – избыточная разность температур, учитывающая действие солнечной радиации на наружные стены, °С.
Таблица 4
| Здание и помещения | Градусо-сутки отопительного периода, °С ×сут | Приведенное сопротивление теплопередачи ограждающих конструкций R, (м2 × К)/Вт, не менее | |||
| стен | покрытий и перекрытий | чердачных перекрытий | окон | ||
| Общественные | 10 000 12 000 | 1,6 2,4 3,0 3,6 4,2 4,8 | 2,4 3,2 4,0 4,8 5,6 6,4 | 2,0 2,7 3,4 4,1 4,8 5,5 | 0,40 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 |
| Производственные с сухим и номальным режимами | 10 000 12 000 | 1,4 1,8 2,2 2,6 3,0 3,4 | 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 | 1,4 1,8 2,2 2,6 3,0 3,4 | 0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 |
Значения избыточной разности температур DtСОЛН, учитывающей действие солнечной радиации на наружные стены, приведены в табл. 5
Таблица 5
| Стена | Значения избыточной разности температур на внутренней поверхности наружных стен от солнечной радиации DtСОЛН, °С | |||||||||||
| Юг | Юго-восток | Юго-запад | Восток | Запад | Северо-восток | Северо-запад | ||||||
| Географическая широта, град | ||||||||||||
| от 40 до 60 | ||||||||||||
| Бетонная | 5,9 | 8,0 | 9,8 | 8,8 | 10,0 | 9,8 | 11,7 | 5,1 | 5,6 | |||
| Кирпичная | 6,6 | 9,1 | 11,0 | 9,9 | 11,3 | 11,0 | 13,2 | 5,8 | 6,3 | |||
| Побеленная известью или оштукатуренная светлой штукатуркой | 3,6 | 4,9 | 6,0 | 5,4 | 6,1 | 6,0 | 7,2 | 3,2 | 3,5 | |||
| Покрытая темной штукатуркой | 5,1 | 7,1 | 8,5 | 7,7 | 8,8 | 8,5 | 10,2 | 4,5 | 4,0 | |||
| Облицованная белыми глазурованными плитками | 2,3 | 3,2 | 3,9 | 3,5 | 4,0 | 3,9 | 4,7 | 2,0 | 2,2 | |||
Теплоприток через оконные проемы в теплый период года QОКН., кВт определяется по формуле
Q ОКН = k ОКН × F ОКН × (t Н - t В) × 10-3 + qСОЛН× F ОКН × 10-3 +
+ L ИНФ (i Н. - i В), (1.5)
где k ОКН – коэффициент теплопередачи окон, Вт/(м2 К), k ОКН = 1/ RОКН (RОКН – сопротивление теплопередачи окон, Вт/(м2 × К), определяется по табл. 4);
FОКН – площадь поверхности окон, м2;
qСОЛН. – тепловой поток солнечной радиации, поступающий на остекленную поверхность, Вт/м2, (табл. 6);
L ИНФ – массовый расход наружного воздуха, поступающего через щели в оконных проемах вследствие действия инфильтрации в теплый период года, кг/с;
i Н. – расчетная энтальпия наружного воздуха в теплый период года, кДж/кг;
i В – энтальпия внутреннего воздуха, соответствующая расчетным значениям температуры и относительной влажности внутреннего воздуха, кДж/кг.
Таблица 6
| Характеристика остекления | Величина теплового потока солнечной радиации, поступающего на остекленную поверхность в частz[ света и географической широты qСОЛН., Вт/м2 | |||||||||||
| Юг | Юго-восток и юго-запад | Восток и запад | Северо-восток и северо-запад | |||||||||
| Географическая широта, град | ||||||||||||
| Окна с двойным остеклением с деревянными переплетами | ||||||||||||
| То же, с металлическими переплетами |
Значения qСОЛН., приведенные в табл. 6, учитывают с поправочным коэффициентом:
Окна с двойным остеклением в одной раме 1,15
Загрязненное стекло 0,80
Забеленные остекленные поверхности 0,60
Поверхности, остекленные обычным матовым стеклом 0,40
Окна с устройством козырьков 0,25
Поступление теплоты от солнечной радиации уменьшают с помощью защитных приспособлений: при использовании внутренних штор понижающий коэффициент, учитывающий уменьшение поступающей теплоты, может составлять 0,4¸0,6; при устройстве жалюзи – 0,4¸0,5.
Массовый расход наружного воздуха L ИНФ , кг/с,определяется по формуле
L ИНФ = L УД. ИНФ × lЩ, (1.6)
где L УД. ИНФ – удельный массовый расход наружного воздуха при расчетной скорости ветра для теплого периода года, кг/с × м (табл. 7);
lЩ – общая длина щели, м.
Таблица 7
| Скорость ветра, м/с | Удельный массовый расход наружного воздуха, проникающего через щели в оконных проемах L УД. ИНФ , кг/с · м | |
| Металлический (ширина щели 1 мм) | Деревянный (ширина щели 1,5 мм) | |
| 1,1 | 1,6 | |
| 1,7 | 2,5 | |
| 2,1 | 3,1 | |
| 2,3 | 3,5 | |
| 3,3 | 4,9 |
Теплоприток через покрытие в теплый период года QПОКР, кВт, определяется по формуле
QПОКР = kПОКР × FПОК × (tН. - tВ) × 10-3 + kПОК × FПОКР × DtСОЛН1 × 10-3 (1.7)
где kПОКР – коэффициент теплопередачи покрытий, Вт/(м2 × К),
k ПОКР = 1/ RПОКР (RПОКР – сопротивление теплопередачи покрытия, Вт/(м2 × К), определяется по табл. 4);
FПОКР – площадь поверхности покрытия, м2;
DtСОЛН1 – избыточная разность температур, учитывающая действие солнечной радиации на покрытия, °С, (DtСОЛН1 = 18,5 °С для плоской кровли покрытой толем, асфальтом; DtСОЛН1 = 17,7 °С покрытой темным рубероидом; DtСОЛН1 = 14,9 °С покрытой светлым рубероидом)
1.1.3. Теплоприток от системы искусственного освещения
Исходя из того, что вся электрическая энергия, затраченная на освещение, переходит в теплоту и нагревает воздух помещения, теплоприток QОСВ, кВт, определяется по формуле
QОСВ = S N ОСВ × a1× a 2 (1.8)
где S N ОСВ – общая установленная мощность осветительных приборов, кВт;
a1 – коэффициент, учитывающий вид осветительных приборов;
a 2 – коэффициент, учитывающий загрязнение осветительных приборов; a 2 = 0,85¸0,9.
Значения коэффициента a1 приведены ниже:
Осветительные приборы Коэффициент a1
Люминесцентные лампы:
открытые 0,9
закрытые матовым стеклом 0,6
Лампы накаливания:
открытые 1,0
закрытые матовым стеклом 0,7
Если известны данные по удельной тепловой нагрузке от системы освещения то теплоприток QОСВ, кВт, определяется по формуле
QОСВ = qОСВ × FПОЛ × 10-3,(1.9)
где qОСВ – удельная тепловая нагрузка от системы освещения, приходящаяся на 1 м2 площадипола, (qОСВ = 10¸40 Вт/м2);
FПОЛ – площадь пола помещения, м2.
Теплопоступления от освещения рабочих мест учитывают для всех периодов года и времени суток, а от светильников общего назначения – с учетом времени суток и архитектурно-планировочных решений помещения.
1.1.4. Теплоприток от электроприводов технологического
оборудования
Теплоприток от электродвигателей и при переходе механической энергии в тепловую от приводимых ими в действие машин, установленных в общем помещении, QЭЛ, кВт, определяются по формуле
Q ЭЛ = NУ × kСП (1 – kП × h + kТ × kП × h). (1.10)
где NУ – установочная мощность электродвигателей, кВт;
kСП – коэффициент спроса на электроэнергию, для мясокомбинатов kСП = 0,5-0,55;
kП – коэффициент, учитывающий полноту загрузки электродвигателя принимается: при загрузке от 1 до 0,5 kП =1; при загрузке менее 0,5 kП = 0,9;
h – КПД электродвигателя при полной его загрузке, принимаемый по каталожным данным или следующим зависимостям:
NУ 0,5 0,5¸5 5 ¸10 10 ¸25 25 ¸50 50
h 0,75 0,84 0,85 0,88 0,9 0,92
kТ – коэффициент перехода тепла в помещении: для вентиляторов – 0,1; для насосов – 6.
1.1.6. Теплоприток от технологических аппаратов
Дата добавления: 2015-08-18; просмотров: 259 | Нарушение авторских прав
| <== предыдущая страница | | | следующая страница ==> |
| Определение скорости движения воздуха | | | Теплоприток от нагретых поверхностей технологических аппаратов, определяется по формуле |