Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатика
ИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханика
ОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторика
СоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансы
ХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника

Конструкция плиты покрытия.

Читайте также:
  1. Биографическая реконструкция. Метки, ключи, границы памяти и ограничения метода
  2. Вопрос № 2 Назначение и конструкция муфты (промвала) нагнетателя НЦ-16/76.
  3. Выбор типа решетки фермы и материала покрытия.
  4. Глава 5. Конструкция ТА фазового перехода
  5. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К КОНСТРУКЦИЯМ РЕКОНСТРУИРУЕМЫХ И МОДЕРНИЗИРУЕМЫХ ЖИЛЫХ ДОМОВ ПЕРВОГО ПЕРИОДА ИНДУСТРИАЛЬНОГО ДОМОСТРОЕНИЯ
  6. Заклепочные соединения. Типы заклепок, конструкция соединений и методика расчета.
  7. Интерпретация и реконструкция

 

Конструкцию плиты покрытия принимаем аналогичной существующим типам.

 

 

 

Каркас плиты состоит из четырёх продольных рёбер сечением 110´38 мм (из досок 125´44 мм до острожки) и шести поперечных ребер сечением 85´38 мм (из досок 100´44 мм до острожки). Верхняя обшивка из фанеры толщиной 8,0 мм; нижняя – 6,0 мм. У торцов плиты нижняя обшивка усилена полосами фанеры шириной 150 мм и толщиной 20 мм (в соответствии с п. 6.7. [2]). Ширина площадок опирания плиты на фермы принята 60 мм, поэтому расчётный пролёт плиты составит:

р=ℓп–60=6500–60=6440 мм=6,44 м.

Поперечное (а) и расчётное (б) сечения приведены на рисунке 1.

Расчётная ширина плиты определяется в соответствии с п. 4.25. [2] в зависимости от шага продольных рёбер и длины плиты ℓп: 6∙а=6∙0,478=2,87 < ℓп=3,0 м, следовательно:

bрасч=0,9∙bф.в.=0,9∙1,47=1,323 м.

Расчётное сечение плиты удобно представить в виде двутавра с шириной полок равной bрасч=1,323 м и толщиной стенки (рёбер) равной 4bр=0,152 м.

Плиты рассчитываются по геометрическим характеристикам приведённым к фанере обшивок:

Sприв=Sф+Sдр ,

где: Sприв – приведённая к фанере обшивок геометрическая характеристика поперечного сечения плиты (F, Sx, Ix);

Sф – геометрическая характеристика фанерных обшивок по расчётным размерам;

Sдр – геометрическая характеристика элементов плиты из древесины (продольных ребер);

Едр=1,0∙1010 Па – модуль упругости древесины вдоль волокон;

Еф=1,08∙1010 Па – модуль упругости бакелизированной фанеры вдоль волокон;

nпр= = =0,93 – коэффициент приведения.

Для плиты все приведённые геометрические характеристики удобно определять приняв приведённую ширину ребра:

bр.пр.=nпр∙4∙bр=0,93∙4∙38=142 мм.

 

 

2.3.Определение приведённых геометрических характеристик поперечного сечения плиты

 

2.3.1. Приведённая площадь сечения:

Fпр=bрасч∙(δф.в.ф.н.)+bр.пр.∙hр=132,3∙(0,8+0,6)+14,2∙11,0=342 см²=3,42∙10-2 м².

2.3.2. Приведённый статический момент сечения относительно нижней плоскости плиты:

Sпр=bрасч

=

=1380см3=1,380∙10-3 м3.

2.3.3. Координата центра тяжести сечения плиты относительно нижней плоскости:

м=4см;

hп‑y0=0,124–0,04=0,084 м=8,4 см.

2.3.4. Площади и координаты центров тяжести элементов поперечного сечения плиты относительно нейтральной оси:

- Верхней обшивки:

Fф.в.=bрасч.∙δф.в.=132,3∙0,8=105,84 см²

yф.в.=hп‑y0 =12,4–4– =8 см.

 

- Нижней обшивки:

Fф.н.=bрасч.∙δф.н.=132,3∙0,6=79,38 см²

yф.н.=y0 =4– =3,7см.

 

- Продольных рёбер:

Fр.пр.=bр.пр.∙hр=14,2∙11,0=156,2 см²;

yр.=y0 –δф.н.=4– –0,6=-2,1 см.

2.3.5. Приведённые собственные моменты инерции элементов поперечного сечения плиты:

- Верхней обшивки:

Iф.в.= 5,645 см4.

- Нижней обшивки:

Iф.н.= 2,381 см4.

- Продольных рёбер:

Iр.пр.= =1575 см4.

2.3.6. Приведённый момент инерции сечения плиты:

Iпр.=Iф.в.+Iф.н.+Iр.пр.+Fф.в.∙y²ф.в.+Fф.н.∙y²ф.н.+Fр.пр.∙y²р.=
=5,645+2,381+1575+105,84∙8²+79,38∙3,7²+156,2∙(-2,1)²=10132см4=10,132∙10-5 м4.

2.3.7. Приведённый момент сопротивления сечения для нижней обшивки плиты:

см3=2,533∙10-3 м3.

2.3.8. Приведённый момент сопротивления сечения для верхней обшивки плиты:

см3=1,206∙10-3 м3.

2.3.9. Статический момент верхней обшивки относительно нейтральной оси:

Sф.в.=Fф.в.∙yф.в.=105,84∙8=846,7 см3=8,467∙10-4 м3.

2.3.10. Приведённый статический момент верхней сдвигаемой части сечения плиты относительно нейтральной оси:

Sx.прив.=Sф.в.+bр.пр.(h‑ y0 ‑δф.в.)²∙ =846,7+14,2(12,4–4–0,8)²∙ =1257 см3=12,57∙10-4 м3.

 

2.4.Подсчёт нагрузок на плиту.

 

 

Подсчёт нагрузок на плиту производится в соответствии с указаниями [1].

 

 

Таблица 1- Подсчёт нагрузок на плиту.

Конструктивные элементы и нагрузки Нормативная нагрузка gн, Па Коэффициент надежности по нагрузке Расчётная нагрузка q, Па
       
Постоянные нагрузки      
1. Рулонная кровля      
1.1 Два слоя изопласта 3 кгс/м2 х 2 слоя толщиной 5мм 60,0 1,2 72,0
2. Плита покрытия      
2.1 Фанерные обшивки (δф.в.ф.н.)∙ρф∙g= =(0,008+0,006)∙1000∙10   1,1  
2.2 Продольные рёбра ∙bр∙hp∙ℓp∙np∙ρд∙g= = ∙0,038∙0,110∙6,48∙4∙600∙10 66,7 1,1 73,3
2.3 Поперечные рёбра ∙b`р∙h`p∙ℓ`p∙nп.p.∙ρд∙g= ∙0,038∙0,085∙0,44∙6∙600∙10 5,3 1,1 5,8
2.4 Утеплитель 6,6 1,2 7,9
2.5 Пароизоляция δиз∙ρиз∙g=0,0015∙1300∙10 19,5 1,2 23,4
2.6 Слой пергамина на битумной мастике.   1,2  
Нагрузка от плиты      
Всего постоянная нагрузка на единицу площади покрытия 328,1 372,4
Постоянная нагрузка на единицу площади покрытия приведённая к горизонтальной плоскости g0=gп ; α=0,21648рад 361,7 410,6

 

Продолжение таблицы 1

       
Нормативная составляющая постоянной нагрузки g 90=g0∙cos2 α   338,3
Временные нагрузки      
Снеговая нагрузка на горизонтальную поверхность S    
Нормальная составляющая снеговой нагрузки S90=S∙cos²α    
Нормальная составляющая полной нагрузки q 90=g 90+S90=   1821,3
Нормальная составляющая полной линейной нагрузки на плиту в Н/м q=q 90∙bп=q 90∙1,5=    
         

 

1. Номинальный нормативный вес конструкций или отдельных конструктивных элементов плиты приходящейся на единицу покрытия определяется по формулам:

gсв= ∙V∙ρ∙g или gсвs∙g или gсвф∙ρ∙g,

где bn – ширина плиты;

n – длина плиты;

V – объём плиты;

ρ – плотность материала элемента;

ρs – поверхностная плотность материала;

δф – толщина фанерных обшивок.

 

2. Расчетное значение веса снегового покрова Sg на 1 м2 горизонтальной поверхности земли для города Камышин (I I I снегового района) составляет: Sg =1,8кН/м2.

Нормативное значение снеговой нагрузки:

Sgn=Sg·k=1,8·0,7=1,26кН/м2,

где k=0,7 – коэффициент перехода от расчетного значения снеговой нагрузки к нормативному.

Коэффициент перехода от веса снегового покрова на уровне земли к снеговой нагрузке на покрытие µ=1;

 

3. Расчётная нагрузка определяется путём умножения нормативной нагрузки на коэффициент надежности по нагрузке;

 

4. Линейная нагрузка на плиту в Н/м определяется путём умножения нагрузки на покрытие в Па на ширину плиты bn=1,5 м.

 

5. Расчёт нагрузок на плиту приведён в таблице 1.

 

 

2.5. Расчёт плиты на прочность.

 

Расчётные значения внутренних усилий в плите определяем как в простой балке двутаврового сечения (рисунок 1.) с пролётом равным ℓрасч=6,44 м нагруженной линейной равномерно-распределённой нагрузкой q=2732 Н/м:

2732 =12163 Н∙м;

2732 Н.

Нижняя фанерная обшивка проверяется на растяжение в соответствии с п. 4.24. [2]:

5,734∙106 Па=5,734 МПа < mф∙Rф.р.=0,8∙28,8=23 МПа.

Верхняя сжатая фанерная обшивка проверяется на устойчивость в соответствии с п. 4.26. [2].

= =24,6∙106 Па=24,6 МПа < Rф.с=25,2 МПа.

Коэффициент φф находим в зависимости от отношения:

= =55> 50, тогда

= =0,41

Дополнительно верхняя фанерная обшивка плиты проверяется на местный изгиб от сосредоточенного груза Р=1000 Н с коэффициентом перегрузки n=1,2 при ширине расчётной полосы b`ф.в.=1,0 м по схеме приведённой на рисунке 1.2.

 

 

 

M1= 66 Н∙м;

10,7 см3=10,7∙10-6 м3;

∙106 Па=6,17 МПа < Rф.и∙mн=22,5∙1,2=27 МПа.

В соответствии с п. 4.27 [2] рёбра, по нейтральному слою, и клеевой шов между рёбрами и фанерной обшивкой проверяются на скалывание при изгибе.

- Рёбра по нейтральному слою:

=0,071∙106 Па=0,071 МПа < Rск=1,62 МПа

bрасч=nр∙bр=4∙3,8=15,2 см=0,152 м.

- Клеевой шов между рёбрами и обшивкой:

0,415∙106 Па=0,415 МПа < Rф.ск=1,62 МПа

Как видно из выполненного расчёта принятые размеры и конструкция элементов плиты покрытия удовлетворяют требованиям прочности.

 

2.6.Расчёт плиты на жёсткость.

 

В соответствии с п.п. 4.33. и 4.34. [2] прогиб плиты определяется с учётом деформаций сдвига по формуле:

10 мм;

к=1 – так как высота плиты постоянна;

с=(45,3–6,9β)γ=(45,3-6,9∙1)∙1,186=45,54;

β=1 – так как высота панели постоянна;

Коэффициенты к, с, β, γ определяются по таблице 3 приложения 4 [2] как для балки двутаврового сечения, постоянной высоты, с шарнирными опорами и линейной равномерно-распределённой нагрузкой.

Относительный прогиб плиты равен:

< [f]=

< мм

 

в соответствии с п. 4.32. [2], плита покрытия удовлетворяет требованиям жёсткости.


Дата добавления: 2015-07-12; просмотров: 131 | Нарушение авторских прав


Читайте в этой же книге: Определение усилий в элементах фермы. | Подбор сечений деревянных элементов фермы. | Стойка ВД. | Подбор сечения стальных элементов фермы. | Опорный узел. |
<== предыдущая страница | следующая страница ==>
Исходные данные для проектирования| Определение геометрических размеров элементов фермы.

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.018 сек.)