Читайте также:
|
Компоновка конструктивной схемы каркаса.
1.1. Исходные данные
Вариант – 2
Город строительства: Красноярск
Тип фермы
Тип решетки
Высота помещения Н = 6м
Пролет фермы L = 15м
Длина здания 30м
Тепловой режим: здание не отапливаемое
Конструктивное решение промышленного здания.
Рис.1
Расчет стропильной фермы.
2.1. Выбор расчетной схемы.
Ферма балочного типа опирается шарнирно (передает только опорные реакции)
Рис.2
2.2. Сбор нагрузок.
На стропильную ферму действуют несколько видов нагрузки:
- постоянная нагрузка – собственный вес фермы, вес конструкции покрытия, вес конструкции связи, опорные моменты от жесткости узлов и т.д.
- временно кратковременная нагрузка – снеговая нагрузка, ветровая
Рис.3
1. Определим усилия в стержнях фермы от единичной (вертикальной) нагрузки Р = 1
Используем графический метод расчета усилий. Для этого строим ферму в масштабе, прикладываем усилия в узлы.
Рис.4
Строим диаграмму усилий обходя внешнее пространство фермы. В масштабе откладываем величины приложенных сил и их направления.
Строим диаграмму усилий в стержнях.
Рис.5
На диаграмме усилий читаем по имени стрежня направление усилия. Это направление прикладываем к узлу. Величина усилия пропорциональна длине отрезка на диаграмме.
Таблица 1.
| Нагрузка | 
| 
| 
|
| Гравийная защита 20 мм | 0,4 | 1,3 | 0,52 |
| Гидроизоляция (4 слоя рубероида) | 0,2 | 1,3 | 0,26 |
| Цементная стяжка 20 мм | 0,4 | 1,3 | 0,52 |
| Утеплитель (минплита р = 100) 20 мм | 0,02 | 1,2 | 0,024 |
| Пароизоляция (1 слой рубероида) | 0,05 | 1,3 | 0,065 |
| Плоский стальной настил 4мм | 0,32 | 1,05 | 0,34 |
| Прогоны сплошные пролёт 6 м | 0,05 | 1,05 | 0,053 |
| Стропильные фермы | 0,4 | 1,05 | 0,42 |
| Связи покрытия | 0,06 | 1,05 | 0,06 |
| 
|
q = ∑q*B = 2,26*6 = 13,56 кН/м
где В – шаг ферм
= q*a = 13,56*2,5 = 33,9 кН
где а – длина панели верхнего пояса фермы
· Временная нагрузка (снеговая)
= S*a
S = 
* *μ*B
где – давление снега на 1 м² горизонтальной поверхности земли (Приложение 5 карты 1 и 1а /2/)
- коэффициент надежности по нагрузке
μ – коэффициент учитывает конфигурацию кровли (Приложение 3 /2/)
S = 1,8*1,4*1*6 = 15,12 кН/м
= 15,12*2,5 = 37,8 кН
· Временная нагрузка (ветровая)
ω = 
* *В*К*с
где – нормативное значение ветрового давления (п.6.4 табл.5 карта 3 /2/)
К – коэффициент учитывающий изменение ветрового давления по высоте (п.6.5 табл.6 /2/)
с – аэродинамический коэффициент (п.6.6 Приложение 4 /2/)
При ветре слева
Рис.6
= * *В*К* 
= 0,38*1,4*6*0,59*0,8 = 1,5 кН/м
= 0,38*1,4*6*0,59*0,58 = 1,1 кН/м
= 0,38*1,4*6*0,59*0,43 = 0,8 кН/м
Приводим распределенную нагрузку в узлы. Для чего умножаем её на длину панели.
Рис.7
∑ 
= 1,5*2 – 1,4*0,26 - 2,8*2,78 – 2,8*5,3 – 2,8*7,82 – 2,8*10,34 – 2,8*12,86 – 1,4*15,4 + 1,6*4 + 
*15 = 0
= 8,13 кН
∑ 
= - 
+ 1,5 + 1,5 + 1,6 + 1,6 – 0,185*2 – 0,37*5 = 0
= 3,98 кН
∑ 
= - 
*15 + 1,5*2 + 1,4*14,6 + 2,8*12,08 + 2,8*9,56 + 2,8*7,04 + 2,8*4,52 + 2,8*2 – 1,4*0,52 + 1,6*4 = 0
= 8,52 кН
Строим диаграмму усилий в стержнях.
Рис.8
По диаграмме определяем величины усилий в стержнях.
При ветре справа
Рис.9
= * *В*К* = 0,38*1,4*6*0,65*0,8 = 1,7 кН/м
= 0,38*1,4*6*0,65*0,43 = 0,9 кН/м
= 0,38*1,4*6*0,65*0,43 = 0,9 кН/м
Приводим распределенную нагрузку в узлы.
Рис.10
∑ = -0,9*2 – 1,15*0,26 – 2,3*2,78 – 2,3*5,3 – 2,3*7,82 – 2,3*10,34 – 2,3*12,86 – 1,15*15,4 - 3,4*4 + *15 = 0
= 8,23 кН
∑ = - 0,9 – 0,9 – 3,4 – 3,4 – 2*1,15*sin7,6 – 5*2,3*sin7,6= 0
= 10,43 кН
∑ = - *15 – 0,9*2 + 1,15*14,6 + 2,3*12,08 + 2,3*9,56 + 2,3*7,04 + 2,3*4,52
+ 2,3*2 – 1,15*0,52 - 3,4*4 = 0
= 5,45 кН
Строим диаграмму усилий в стержнях.
Рис.11
2.3. Статический расчет
Статический расчет фермы производим от каждого вида нагрузки. При расчете определяем усилия в каждом стержне фермы. Расчет фермы производим графически, т.е. построение диаграммы Максвелла-Кремоны. (рис.5, рис.8, рис.11)Результаты расчета сводятся в таблицу усилий.(табл.2)
| Расчетные усилия в стержнях фермы. Таблица 2. | |||||||||||
| № стр | Р = 1 | 2' | 3' | 4' | № усилия | Расчетные усилия Nmax, кН | |||||
| Р = Рп, кН | Р = Рs, кН | Wл, кН | Wпр, кН | ||||||||
| 33,9 | 37,8 | + | - | ||||||||
| ВП | 0,9 | 0,9 | 0,9 | ||||||||
| 1-а | 0,0 | 0,0 | -1,3 | -1,2 | 1,1 | 1,0 | 1,3 | - | -1,3 | ||
| б-3 | -3,78 | -128,1 | -142,9 | -128,6 | 10,2 | 9,2 | 7,1 | 6,4 | 1,2 | - | -271 |
| 4-в | -3,78 | -128,1 | -142,9 | -128,6 | 10,6 | 9,5 | 7,4 | 6,7 | 1,2 | - | -271 |
| г-6 | -3,03 | -102,7 | -114,5 | -103,1 | 9,1 | 8,2 | 4,1 | 3,7 | 1,2 | - | -217,2 |
| 7-д | -3,03 | -102,7 | -114,5 | -103,1 | 9,5 | 8,6 | 4,4 | 4,0 | 1,2 | - | -217,2 |
| е-9 | 0,0 | 0,0 | 0,0 | 1,4 | 1,3 | -3,6 | -3,2 | 1,4 | - | -3,6 | |
| НП | |||||||||||
| 2-з | 2,68 | 90,9 | 101,3 | 91,2 | -5,4 | -4,9 | -14 | -12,6 | 1,2 | 192,2 | - |
| 5-з | 3,75 | 127,1 | 141,8 | 127,6 | -8,7 | -7,8 | -14,2 | -12,8 | 1,2 | 268,9 | - |
| 8-з | 1,7 | 57,6 | 64,3 | 57,8 | -3,2 | -2,9 | -7,9 | -7,1 | 1,2 | 121,9 | - |
| СТ | |||||||||||
| и-1 | -0,5 | -17,0 | -18,9 | -17,0 | 1,2 | 1,1 | 1,3 | 1,2 | 1,2 | - | -35,9 |
| 3-4 | -1 | -33,9 | -37,8 | -34,0 | 2,8 | 2,5 | 2,3 | 2,1 | 1,2 | - | -71,7 |
| 6-7 | -1 | -33,9 | -37,8 | -34,0 | 2,8 | 2,5 | 2,3 | 2,1 | 1,2 | - | -71,7 |
| ж-9 | -0,5 | -17,0 | -18,9 | -17,0 | 1,2 | 1,1 | 1,6 | 1,4 | 1,2 | - | -35,9 |
| РС | |||||||||||
| 1-2 | -3,66 | -124,1 | -138,3 | -124,5 | 10,7 | 9,6 | 6,1 | 5,5 | 1,2 | - | -262,4 |
| 3-2 | 1,47 | 49,8 | 55,6 | 50,0 | -4,4 | -4,0 | -1,6 | -1,4 | 1,2 | 105,4 | - |
| 4-5 | 0,0 | 0,0 | 0,0 | 0,2 | 0,2 | -1,6 | -1,4 | 1,4 | - | -1,6 | |
| 6-5 | -1,47 | -49,8 | -55,6 | -50,0 | 3,1 | 2,8 | 3,6 | 1,2 | - | -105,4 | |
| 7-8 | 2,3 | 78,0 | 86,9 | 78,2 | -6,3 | -5,7 | -6,5 | -5,9 | 1,2 | 164,9 | - |
| 9-8 | -3,03 | -102,7 | -114,5 | -103,1 | 8,4 | 7,6 | 7,2 | 1,2 | - | -217,2 |
2.4. Подбор сечений стержней фермы
Стержни фермы рассчитываются, как центрально сжатые на устойчивость или как центрально растянутые на прочность.
Расчетная длина сжатого стержня в плоскости фермы и из плоскости:
где μx(y) – коэффициент расчетной длины при потере устойчивости в плоскости (x-x) и из плоскости (y-y) фермы табл.11/1/; l0x(0y) – геометрическая длина стержня (расстояние между точками закрепления от смещения в плоскости x-x (y-y)).
Точками закрепления узлов фермы от поперечного смещения могут являться связи, плиты покрытия, прогоны и т.п. Расчетная длина стержней заносится в таблицу 3.
По найденным значениям усилий подберем сечения стержней фермы.
По заданию принимаем профиль стержней – одиночный равнополочный уголок по ГОСТ 8509-93.
Ферма относится ко II группе конструкций. Выбираем сталь С375 по ГОСТ 27772-88 (по табл.50/1/). Расчетные характеристика: 
= 355 МПа; 
= 490 МПа; 
= 345 МПа; 
= 480 МПа (по табл.51/1/).
Коэффициент условия работы 
= 0,95 по табл.6/1/.
Требуемая площадь сечения растянутого стержня определяется из условия прочности по формуле:
где N - расчетное растягивающее усилие, действующее в стержне (табл.2), кН; γс - коэффициент условий работы (табл.6/1/).
для сжатых стержней - 
где N — расчетное сжимающее усилие, действующее в стержне, кН (табл.2);
γс =0,9- коэффициент условий работы (табл.6/1/); φ =0,99- коэффициент продольного изгиба, определяется по табл.72/1/ в зависимости от гибкости стержня λ.
проверка жесткости: λx(y)=lx(y)/ix(y)≤[λ].
По требуемой площади по сортаменту подбирается подходящий профиль с условием Аx ≥ Атр. Из сортамента выписываются основные геометрические характеристики сечения: Аx, ix, iу, результаты заносятся в таблицу 3.
Расчет центрально-растянутого элемента производится из условия прочности.
2-з
= 
= 
= 5,9 см²
Принимаем L 10 (100х10) F = 19,24 см²; 
= 
= 3,05 см.
Определяем расчетные длины стержня в плоскости и из плоскости фермы. 
= l = 5м; 
= 
= 5м – по табл. 11/1/.
Определяем гибкость стрежня.
λ = 
; 
= 
= 
= 164
Определяем предельную гибкость [λ] по табл.20/1/. Для растянутых элементов при действии на конструкцию статических нагрузок [λ] =400.
= =164 < 400 – условие выполняется.
по табл.72/1/ определяем значение коэффициентов продольного изгиба:
= 
= 0,167
*
= 100 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
5–з
= 
= 8,2 см². L 10 (100х10) F = 19,24 см²; = = 3,05 см.
= = 5м; = =164 < 400 – условие выполняется.
= = 0,167
= 140 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
8–з
= 
= 3,7 см². L 10 (100х10) F = 19,24 см²; = = 3,05 см.
= = 5м; = =164 < 400 – условие выполняется.
= = 0,167
= 63,4 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
3-2
= 
= 3,2 см². L 7 (70х6) F = 8,15 см²; = = 2,15 см.
= 0,9 l = 3,4*0,9 = 3,06м; = 3,4м; = 3,06/0,0215 = 142,3; = 3,4/0,0215 =
= 158,1 < 400 – условие выполняется.
= 0,2; = 0,165
= 129,3 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
7-8
= 
= 4,6 см². L 7 (70х6) F = 8,15 см²; = = 2,15 см.
= 0,9 l = 4,4*0,9 = 3,96м; = 4,4м; = 3,96/0,0215 = 184,2; = 4,4/0,0215 =
= 204,7 < 400 – условие выполняется.
= 0,125; = 0,103
= 202,3 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
Расчет центрально-сжатого элемента производится из условия устойчивости.
σ = 
*
предварительно принимаем равным 0,6.
1-а
= 
= 
= 0,066 см²;
Принимаем L 5 (50х3) F = 2,96 см²; = = 1,55 см.
Определяем расчетные длины стержня в плоскости и из плоскости фермы. = = 2,52м – по табл. 11/1/.
Определяем гибкость стрежня.
λ = = 
= 162,6
Определяем предельную гибкость [λ] по табл.19/1/. Для сжатых элементов при действии на конструкцию статических нагрузок [λ] =210 - 60α,
где α = 
= 
= 0,022
[λ] = 210 – 60*0,022 = 208,7
= =162,6 < 208,7 – условие выполняется.
по табл.72/1/ определяем значение коэффициентов продольного изгиба:
= = 0,17
*
= 25,8 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
б-3
= 
= 13,8 см²
принимаем L 10 (100х8) F = 15,6 см²; = = 3,07 см.
= = 2,52м; = = 
= 82
[λ] =210 - 60α = 157,2, где α == 
= 0,88;
= = 0,563
= 308,5 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
4-в
= = 13,8 см²
принимаем L 10 (100х8) F = 15,6 см²; = = 3,07 см.
= = 2,52м; = = = 82
[λ] =210 - 60α = 157,2, где α == = 0,88;
= = 0,563
= 308,5 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
Г-6
= 
= 11,8 см²
принимаем L 10 (100х8) F = 15,6 см²; = = 3,07 см.
= = 2,52м; = = = 82
[λ] =210 - 60α = 157,2, где α == 
= 0,71;
= = 0,563
= 247,3 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
Д
= = 11,8 см²
принимаем L 10 (100х8) F = 15,6 см²; = = 3,07 см.
= = 2,52м; = = = 82
[λ] =210 - 60α = 157,2, где α == = 0,71;
= = 0,563
= 247,3 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
Е-9
= 
= 0,18 см²
принимаем L 5 (50х3) F = 2,96 см²; = = 1,55 см.
= = 2,52м; = = = 162,6
[λ] =210 - 60α = 206,3, где α == 
= 0,062;
= = 0,17
= 71,5 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
и-1
= 
= 1,83 см². L 7 (70х6) F = 8,15 см²; = = 2,15 см.
= = 2м; = = 2/0,0215 = 93
[λ] =210 - 60α = 196,8, где α == 
= 0,22;
= = 0,476
= 92,5 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
Ж-9
= = 1,83 см². L 10 (100х8) F = 15,6 см²; = = 3,07 см.
= = 4м; = = 4/0,0307 = 130,3
[λ] =210 - 60α = 202,8, где α == 
= 0,12;
= = 0,258
= 89,2 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
3-4
= 
= 3,65 см². L 10 (100х8) F = 15,6 см²; = = 3,07 см.
= 0,9*2,67 = 2,4 м; = 2,67м; = 2,4/0,0307 = 78,2; = 2,67/0,0307 = 87
[λ] =210 - 60α = 196,2,8, где α == 
= 0,23;
= 0,595; = 0,523
= 87,9 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
6-7
= = 3,65 см². L 10 (100х8) F = 15,6 см²; = = 3,07 см.
= 0,9*3,33 = 3 м; = 3,33м; = 3/0,0307 = 97,7; = 3,33/0,0307 = 108,5
[λ] =210 - 60α = 196,2, где α == = 0,23;
= 0,440; = 0,364
= 126,3 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
1-2
= 
= 13,3 см². L 14 (140х9) F = 24,72 см²; = = 4,34 см.
= = 3,5м; = = 3,5/0,0434 = 80,6
[λ] =210 - 60α = 177,6, где α == 
= 0,54;
= = 0,58
= 183 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
4-5
= 
= 0,08 см². L 7 (70х6) F = 8,15 см²; = = 2,15 см.
= 4*0,9 = 3,6м; = 4м; = 3,6/0,0215 =167,4; = 4/0,0215 = 186
[λ] =210 - 60α = 209,4, где α == 
= 0,038;
= 0,16; = 0,132
= 14,9 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
6-5
= 
= 5,1 см². L 10 (100х8) F = 15,6 см²; = = 3,07 см.
= 0,9*4 = 3,6 м; = 4м; = 3,6/0,0307 = 117,3; = 4/0,0307 = 130,3
[λ] =210 - 60α = 189,6, где α == 
= 0,34;
= 0,315; = 0,258
= 261,9 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
9-8
= = 11,05 см². L 14 (140х9) F = 24,72 см²; = = 4,34 см.
= = 4,4м; = = 4,4/0,0434 = 101,4
[λ] =210 - 60α = 183, где α == 
= 0,45;
= = 0,413
= 212,7 МПа < 327,75МПа – условие выполняется.
| Таблица проверки сечений стержней фермы Таблица 3. | |||||||||||
| № стержня | Nmax, кН | Сечение | Площадь А, см² | lx/ly, см | ix/iy, см | λх/λу | [λ] | φx/φy | N/A ≤ Ryγc, Мпа | N/φA ≤ Ryγc, кН/см² | |
| ВП | + | - | |||||||||
| 1-а | - | -1,3 | L 5(50х3) | 2,96 | 252/252 | 1,55/1,55 | 162,6/162,6 | 208,7 | 0,170/0,170 | 25,8 < 327,8 | |
| б-3 | - | -271 | L 10(100х8) | 15,6 | 252/252 | 3,07/3,07 | 82/82 | 157,2 | 0,563/0,563 | 308,5 < 327,8 | |
| 4-в | - | -271 | L 10(100х8) | 15,6 | 252/252 | 3,07/3,07 | 82/82 | 157,2 | 0,563/0,563 | 308,5 < 327,8 | |
| г-6 | - | -217,2 | L 10(100х8) | 15,6 | 252/252 | 3,07/3,07 | 82/82 | 167,4 | 0,563/0,563 | 247,3 < 327,8 | |
| 7-д | - | -217,2 | L 10(100х8) | 15,6 | 252/252 | 3,07/3,07 | 82/82 | 167,4 | 0,563/0,563 | 247,3 < 327,8 | |
| е-9 | - | -3,6 | L 5(50х3) | 2,96 | 252/252 | 1,55/1,55 | 162,6/162,6 | 206,3 | 0,170/0,170 | 71,5 < 327,8 | |
| НП | |||||||||||
| 2-з | 192,2 | - | L 10(100х10) | 19,24 | 500/500 | 3,05/3,05 | 164/164 | 0,167/0,167 | 100 < 327,8 | ||
| 5-з | 268,9 | - | L 10(100х10) | 19,24 | 500/500 | 3,05/3,05 | 164/164 | 0,167/0,167 | 140 < 327,8 | ||
| 8-з | 121,9 | - | L 10(100х10) | 19,24 | 500/500 | 3,05/3,05 | 164/164 | 0,167/0,167 | 63,4 < 327,8 | ||
| СТ | |||||||||||
| и-1 | - | -35,9 | L 7(70х6) | 8,15 | 200/200 | 2,15/2,15 | 93/93 | 196,8 | 0,476/0,476 | 92,5 < 327,8 | |
| 3-4 | - | -71,7 | L 10(100х8) | 15,6 | 240/267 | 3,07/3,07 | 78,2/87 | 196,2 | 0,595/0,523 | 87,9 < 327,8 | |
| 6-7 | - | -71,7 | L 10(100х8) | 15,6 | 300/333 | 3,07/3,07 | 97,7/108,5 | 196,2 | 0,440/0,364 | 126,3 < 327,8 | |
| ж-9 | - | -35,9 | L 10(100х8) | 15,6 | 400/400 | 3,07/3,07 | 130/130 | 0,258/0,258 | 89,2 < 327,8 | ||
| РС | |||||||||||
| 1-2 | - | -262,4 | L 14(140х9) | 24,72 | 350/350 | 4,34/4,34 | 80,6/80,6 | 177,6 | 0,58/0,58 | 183 < 327,8 | |
| 3-2 | 105,4 | - | L 7(70х6) | 8,15 | 306/340 | 2,15/2,15 | 142,3/158,1 | 0,217/0,179 | 129,3 < 327,8 | ||
| 4-5 | - | -1,6 | L 7(70х6) | 8,15 | 360/400 | 2,15/2,15 | 167,4/186 | 209,4 | 0,16/0,132 | 14,9 < 327,8 | |
| 6-5 | - | -105,4 | L 10(100х8) | 15,6 | 360/400 | 3,07/3,07 | 117,3/130,3 | 189,6 | 0,315/0,258 | 261,9 < 327,8 | |
| 7-8 | 164,9 | - | L 7(70х6) | 8,15 | 396/440 | 2,15/2,15 | 184,2/204,7 | 0,135/0,107 | 202,3 < 327,8 | ||
| 9-8 | - | -217,2 | L 14(140х9) | 24,72 | 440/440 | 4,34/4,34 | 101,4/101,4 | 0,413/0,413 | 212,7 < 327,8 |
2.5 Конструирование и расчет узлов ферм
Для построения узлов фермы и определения габаритов косынок (фасонок) определяем длины сварных, соединяющих стержни.
Назначаем характеристики швов:
Сварка полуавтоматическая. Сварочная проволока Св 08. Расчетные характеристики сварного углового шва:
Rw¦=180 МПа – табл. 56/1/; gw¦=1 – п. 11.2/1/; gс=1,1 –табл. 6/1/; b¦=1,1 –табл. 34/1/;
Rwz=0,45Run=0,45×370=166,5 МПа – табл. 3/1/; gс=1,1 – табл. 6/1/; gwz=1 –п. 11.2/1/; bz=1,15 – табл. 34/1/;
Принимаем k¦=4 мм (табл. 38/1/),.
Для расчета принимается максимальная длина.
Полная длина сварного шва состоит из шва на обушке и шва на пере
где 
; 
- длина сварного шва соответственно на обушке и на пере.
Длина шва на обушке и на пере определяется из равенства статических моментов относительно центра тяжести сечения создаваемых швом на обушке и швом на пере.
,
где h – высота сечения стержня; z0 – расстояние от обушка до центра тяжести сечения.
Расчетные характеристики сварного углового шва:
разрушение по металлу шва
= 180*1*1,1*1,1 = 217,8 МПа
разрушение по границе сплавления:
* 
* 
* 
= 166,5*1*1,1*1,15 = 210,6 МПа
Длина сварного шва определяется из выражения:
;
Нижний пояс:
2-з
= 
= 0,228 м = 228мм.
*28,3 = 
(100 – 28,3)
= 
= 2,53 => 2,53* + = 228 мм.
= 228/3,53 = 65мм; = 163мм.
Полученные длины сварных швов приведены в таблице 4 «Расчетные длины сварных швов»
Расчетные длины сварных швов. Таблица 4.
| № стержня | Сечение | Nmax, кН | l ⁰ w,мм | lw, мм | lw, мм |
| 1-а | L 5(50х3) | 1,3 | 1,1 | 0,4 | 1,5 |
| б-3 | L 10(100х8) | ||||
| 4-в | L 10(100х8) | ||||
| г-6 | L 10(100х8) | 217,2 | |||
| 7-д | L 10(100х8) | 217,2 | |||
| е-9 | L 5(50х3) | 3,6 | 3,16 | 1,14 | 4,3 |
| 2-з | L 10(100х10) | 192,2 | |||
| 5-з | L 10(100х10) | 268,9 | |||
| 8-з | L 10(100х10) | 121,9 | |||
| и-1 | L 7(70х6) | 35,9 | |||
| 3-4 | L 10(100х8) | 71,7 | |||
| 6-7 | L 10(100х8) | 71,7 | |||
| ж-9 | L 10(100х8) | 35,9 | |||
| 1-2 | L 14(140х9) | 262,4 | |||
| 3-2 | L 7(70х6) | 105,4 | |||
| 4-5 | L 7(70х6) | 1,6 | 1,3 | 0,6 | 1,9 |
| 6-5 | L 10(100х8) | 105,4 | |||
| 7-8 | L 7(70х6) | 164,9 | |||
| 9-8 | L 14(140х9) | 217,2 |
Примечания к Таблице 4.
1. Конструктивно принимаем длину сварного шва = не менее 100 мм.
2. Расчетные значения длин сварных швов округляем в большую сторону до 10мм.
3. Торцы уголков обвариваем с двух сторон по 20мм.
2.5.1. Узлы фермы
Во избежание дополнительных усилий необходимо центрировать стержни в узлах по осям, проходящим через их центры тяжести с округлением до 5 мм. Для уменьшения действия сварочных напряжений стержни решетки не доводят до поясов на расстояние: а=6t+20 = 68мм, а≤80 мм
где t = 8мм – толщина фасонки.
Рис.12
Дата добавления: 2015-07-11; просмотров: 82 | Нарушение авторских прав
| <== предыдущая страница | | | следующая страница ==> |
| религиозных конфессий. | | | Сбор нагрузок |