|
Читайте также: |
| Тип выбранной аппаратуры | Условия выбора | |
| Uраб<=Uном | Iр.мах<=Iном.дп | |
| Трансформаторы тока | ||
| РУ 110 кВ | ||
| ТФНД-110М | 110 кВ=110 кВ | 138,23А< (750-2000)А |
| РУ 35 кВ | ||
| ТФНД-35М | 35кВ = 35кВ | 429,68А< (15-2000)А |
| РУ 27,5 кВ | ||
| ТФНД-35М | 27,5кВ < 35кВ | 604,4А< (15-2000А) |
| Ограничители перенапряжения | ||
| РУ 110 кВ | ||
| ОПН-110 | 110кВ < 126 кВ | |
| РУ 35 кВ | ||
| ОПН-35-10УХЛ | 35кВ < 40,5кВ | |
| РУ 27,5 кВ | ||
| ОПН-27,5 | 27,5кВ < 30кВ | |
| Разъединители | ||
| РУ 110 кВ | ||
| РД3-110Б/1250Н.УХЛ1 | 110 кВ < 110 кВ | 138,23А< 1250А |
| РУ 35 кВ | ||
| РД3.1-35Б/1000УХЛ1 | 35кВ < 35кВ | 429,68А< 1000А |
| РУ 27,5 кВ | ||
| РД3.1-35Б/1000УХЛ1 | 27,5кВ < 35кВ | 604,4А< 1000А |
| Трансформаторы напряжения | ||
| РУ 110 кВ | ||
| НКФ-110-57 | 110кВ=110кВ | |
| РУ 35 кВ | ||
| ЗНОМ-35-65 | 35кВ = 35кВ | |
| РУ 27,5 кВ | ||
| ЗНОМ-35-65 | 27,5кВ < 35кВ | |
| Шины | ||
| РУ 110 кВ | ||
| 2АС-120-380 | 110 кВ=110 кВ | 138,23А< 720А |
| РУ 35 кВ | ||
| 2АС-400-835 | 35кВ = 35кВ | 429,68А< 1670А |
| РУ 27,5 кВ | ||
| 3АС-400-835 | 27,5кВ < 35кВ | 604,4А< 2500А |
| Изоляторы | ||
| РУ 110кВ | ||
| 3 ИП-35/400-750У1 | 110кВ<115кВ | 138,23А< 400А |
| РУ 35кВ | ||
| ИП-35/630-750У1 | 35кВ=35кВ | 429,68А< 630А |
| РУ 27,5кВ | ||
| ИП-35/1000-750У1 | 27,5кВ < 35кВ | 604,4А< 1000А |
| РУ 0,4кВ | ||
| ИП-10/630-750 У1 | 0,4 кВ< 10 кВ | 459 А < 630 А |
| Выключатели | ||
| РУ 110 кВ | ||
| ВВЭ-110Б | 110 кВ<110 кВ | 138,23А<1600А |
| РУ 35 кВ | ||
| ВВЭ-35 | 35кВ = 35кВ | 429,68А<4000А |
| РУ 27,5 кВ | ||
| ВВЭ-35 | 27,5кВ < 35кВ | 604,4А< 4000А |
4. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
Согласно правилам ПУЭ проверка на электродинамическую и термическую стойкость шин и агрегатов производится по току трехфазного к.з. Так на подстанциях токи трехфазного к.з. больше токов однофазного к.з.
Схема замещения главных электрических соединений транзитной
подстанции.
Рисунок 2.− Схема замещения ТП
Рисунок 3.− Схема замещения и преобразования ТП
Сопротивление элементов цепи к.з.
где: Sб – произвольное значение базовой мощности, мВ*А
Sк.з – мощность к.з. на вводах опорной подстанции, мВ*А
В исходной схеме преобразуем 
− в у
Рисунок 4.− Схема замещения и преобразования ТП.
Рисунок 5.- С хема замещения и преобразования ТП
Uкв=0,5(Uкв-с+Uкв-н-Uкс-н)=0,5(10,5+17-6)=10,25
Uкс=0,5(Uкв-с+Uкс-н-Uкв-н)=0,5(17+6-10,5)=6,25
Uкн=0,5(Uкв-н+Uкс-н-Uкв-с)=0,5(10,5+6-17)=0
= 
Относительное базисное сопротивление до точки К1
Сопротивление до точки К2.
Сопротивление до точки К3
Определим сопротивление до точки К4
По известной величине результирующего сопротивления до точки к.з. определяется установившийся ток трехфазного к.з.
до (·) К1 
до (·) К2 
до (·) К3 
до (·) К4 
Мощность трехфазного симметричного к.з. в узле.
,
где: Uср – среднее напряжение источника питания.
До (.) К1 
До (.) К2 
До (.) К3 
До (.) К4 
Далее находим ударный ток по формуле:
,
где: Ку – ударный коэффициент для высоковольтных цепей тяговой подстанции равен 1,8, а низковольтных 1,3.
До (.) К1 
До (.) К2 
До (.) К3 
До (.) К4 
Действующее значение ударного тока:
К1 
К2 
К3 
К4 
Ток двухфазного к.з. может быть найден через известное соотношение между током трехфазного и двухфазного к.з..
Ток однофазного к.з. 
на стороне 110 кВ может быть найден через соотношение между ним и трехфазным к.з..
Результаты расчетов сведем в таблицу
| Точки к.з. | Трехфазное | Двухфазное | Однофазное | |||||||||
| Iк,кА | Sк,кВт | iу,кА | Iу,кА | Iк,кА | Sк,кВт | iу,кА | Iу,кА | Iк,кА | Sк,кВт | iу,кА | Iу,кА | |
| К1 | 3,3 | 656,53 | 8,3 | 4,98 | 2,85 | 1,82 | ||||||
| К2 | 1,87 | 119,9 | 4,72 | 4,03 | 1,62 | |||||||
| К3 | 3,767 | 171,43 | 9,49 | 5,68 | 3,259 | |||||||
| К4 | 5,479 | 3,8 | 9,97 | 5,95 | 4,74 |
Таблица 4. – Результаты расчетов токов к.з.
5. ПРОВЕРКА ОБОРУДОВАНИЯ ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ
Выбранное по условиям длительного режима оборудование тяговой подстанции следует проверить по условиям к.з., т.е. на электродинамическую и термическую стойкость.
В общем случае, для проверки электродинамической стойкости оборудования необходимо находить механические напряжения в материале оборудования 
и сравнить их с допустимыми значениями 
в соответствии с условием:
Непосредственно такой подход реализуется только для проверки жестких шин. Для остальной типовой электрической аппаратуры используется косвенный подход, при котором обеспечивается электродинамическая стойкость, т.е. должно соблюдаться условие:
где: iу расчетное значение удельного тока к.з.;
-каталожное нормируемое значение динамического (предельного сквозного) тока к.з.
При проверке на термическую стойкость оборудования также используется косвенный подход, при котором определяется не температура нагрева оборудования, а характеризующие её показатели. Для шин проверка на термическую стойкость заключается в определении минимального сечения термически устойчивого при к.з.
qш>=qmin
где: qш – выбранное по Ip.max сечении шин.
Для остальной аппаратуры проверка на термическую стойкость заключается в сравнении расчетного теплового импульса тока к.з. Вк с нормируемым значением Вн:
,
Нормируемый тепловой импульс Вн задаётся непосредственно в каталогах, либо определяется через приведённые значения тока Iт и tт термической стойкости:
Расчетный тепловой импульс может быть определён по выражению:
,
где: Iпо – начальное значение периодической составляющей тока к.з.;
Та – постоянная времени апериодической составляющей тока к.з.
(принять Та = 0,05с).
Время в течении которого проходит ток к.з.,
,
где: t3 – время действия защиты рассматриваемой цепи;
tв – полное время отключения выключателя до погасания дуги.
110кВ
35кВ
27,5кВ
0,4кВ 
Дата добавления: 2015-12-07; просмотров: 87 | Нарушение авторских прав