Читайте также:
|
|
N п/п | Показатель | Обознач. | Размер-ть | Формула,обоснован | Значение | |||
1. | 2. | 3. | 4. | 5. | 6. | |||
Потери энергии в | DHC | кДж/кг | из предыдущей таб- | 4,16 | ||||
сопловой решетке | лицы | 2,66 | ||||||
Потери в рабочей | DHРЛ | кДж/кг | из предыдущей таб- | 2,66 | ||||
решетке | лицы | |||||||
Потери с выходной | DHВС | кДж/кг | DHВС=с22/2*103 | 2,82 | ||||
скоростью | ||||||||
Относительный ло- | hол | - | hол=(H0P-SDH)/H0P | 0,857 | ||||
паточный КПД | ||||||||
Потери на трение | zТ | - | zТ=(kTPd(u/cФ)3)/ | 0,0039 | ||||
диска | (pel1sina1) | |||||||
Потери от утечек | zУ | - | zУ=(pdndЭhол/F1)* | 0,0279 | ||||
(r+1,7l/d)1/2 | ||||||||
Потери от парциаль- | zП=zВ+zсегм | - | zВ=(kВ(1-e-0,5eкож)/ | kВ=0,065 | ||||
ности(сумма потерь | (esina1))*(u/cФ)3 | 0,0702 | ||||||
от вентиляции и сег- | zВ=0,25(B2l2+0,6BI2lI2) | 0,0471+0,0231= | ||||||
ментных потерь) | (uih0i/cФ)/F1 | |||||||
Относительный | hоi | - | h0i=h0Л-zT-zУ-zП | |||||
внутренний КПД | 0,7553 | |||||||
Использованный теп- | HiP | кДж/кг | HiP=H0Phoi | |||||
лоперепад ступени | ||||||||
Внутренняя мощ- | Ni | кВт | Ni=GHiP | 8667,9 | ||||
ность ступени | ||||||||
Пар-ры | давление | PP | МПа | PP=P2 | 10,01 | |||
пара в | энтальпия | hP | кДж/кг | hP=h0-HiP | 3461,1 | |||
камере рк | уд.объем | vP | м3/кг | f(hP;PP) | 0,03442 | |||
КОММЕНТАРИИ К ТАБЛИЦАМ 2.1-2.2
(1) Выбор степени реактивности.
Выбор степени реактивности р ступени является в общем случае технико-экономической задачей. Однако для случая регулирующей ступени этот выбор в значительной степени упрощается: регулирующая ступень выполнена активной. Это определяется, прежде всего, стремлением сработать в регулирующей ступени значительный тепловой перепад.
Для одновенечной регулирующей ступени рекомендуется принимать р = 0,03 - 0,07.
(2) Определение коэффициента расхода
При определении выходных сечений сопловых и рабочих решеток необходимо учитывать реальный характер течения в решетках. Наличие пограничного слоя, неравномерность полей скоростей и вторичные течения приводят к отличию действительного расхода через сечение от теоретического, что и учитывается коэффициентом расхода μ. Коэффициент расхода зависит от геометрических параметров решетки (прежде всего, от относительной высоты лопаток l = l/b), и от параметров потока (прежде всего, от числа Маха). Зависимость коэффициента расхода μ от числа Маха и относительной высоты лопаток показана на рис. 1.2. Для регулирующих ступеней в первом приближении можно принять l1= 0,3 - 0,5 и l2= 0,5 - 1, для нерегулируемых ступеней – l1= 0,5 - 1 и l2= 2 – 4.
(3) Выбор эффективного угла выхода потока
Для ступеней активного типа обычно применяются решетки с углами α1э от 11 до 16°.
(4) Определение степени парциальности
Оптимальную степень парциальности можно определить из полуэмпирических формулы для одновенечных ступеней 6·(0,0174)0.5=0,9193
(5) Выбор относительной высоты решетки (выбор хорды профиля решетки)
Хорда профиля решетки b выбирается таким образом, чтобы обеспечить прочность лопатки или жесткость диафрагмы. Для регулирующих ступеней ЦВД хорда профиля сопловых лопаток лежит в пределах b1= 50 - 100 мм, рабочих лопаток – b2 = 20 - 50 мм.
(6) Определение коэффициентов скорости
Для вычисления действительной скорости истечения потока из сопловых и рабочих решеток необходимо определить соответствующие коэффициенты скорости φ и ψ, определяемые потерями в решетках. Потери, в свою очередь, зависят от множества факторов: геометрических, аэродинамических, режимных и т.д. Для ориентировочных расчетов наиболее целесообразно использовать графики, приведенные на рис.2.3 и построенные по упрощенным формулам, обобщающим расчетные и экспериментальные данные. Определяющим параметром в этом случае является относительная высота решеток.
Рис. 2.2 Коэффициент расхода в зависимости от числа Маха и относительной высоты лопаток | Рис. 2.3 Коэффициенты скорости в зависимости от относительной высоты лопаток |
(7) Высота рабочих лопаток
Теоретически высота рабочей лопатки на входе с достаточной степенью точности равна выходной высоте сопловой решетки. Практически рабочие лопатки всегда выполняются с перекрышей по отношению к высоте сопловой лопатки. Исходя из этого, для активных ступеней с относительно невысокими решетками следует выбирать перекрышу у корня Dк- 0 - 1,5 мм и у вершины Dп=1,5 - 4 мм. Поскольку в активных ступенях ЦВД увеличение удельного объема пара в рабочих лопатках очень незначительное, технологически целесообразно выполнять лопатки постоянной высоты и следовательно высота лопатки определяется высотой лопатки на входе, т. е. l2=l2вх
(8) Потери от утечек
Кроме основного рабочего потока пара, протекающего через сопловые и рабочие лопатки, в ступени имеется ряд протечек, снижающих ее КПД. В регулирующей ступени это главным образом утечки поверх бандажа рабочих и направляющих лопаток. Эти утечки могут быть подсчитаны по следующей формуле:
Утечки поверх бандажа зависят от осевого зазора между сопловыми коробками и лопаточным бандажом и от радиального зазора над бандажом, а эквивалентный зазор может быть определен по следующей формуле:
где δa - осевой зазор (1-3 мм); δr - радиальный зазор (0,8 - 1,2 мм); z - количество гребней бандажных уплотнений.
(9) Потери от парциальности
В формулах для определения потерь на вентиляцию и сегментных потерь
коэффициент вентиляции kв принимается равным 0,065; количество венцов m = 1; часть окружности, которую занимает кожух, предназначенный для уменьшения потерь на вентиляцию (применяется при е < 0,6); eкож<1-e; количество сопловых коробок i= 4.
Дата добавления: 2015-12-07; просмотров: 69 | Нарушение авторских прав