Читайте также:
|
|
1. Проектный класс бетона по прочности на сжатие для ростверков
рекомендуется принимать не ниже В-12,5, В-15. При достаточном обосновании класс бетона может быть повышен до В-20, В-25.
2. Рабочая арматура сеток подошв ростверков принимается класса
АIII.
Минимальный диаметр рабочей арматуры сеток принимается 10 мм вдоль стороны ростверка aр ≤ 3 м и 12 мм при aр > 3 м.
ОФОРМЛЕНИЕ ПРОЕКТА И ЕГО ТРУДОЕМКОСТЬ
Проект (работа) по дисциплине "Основания и фундаменты" состоит из пояснительной записки и чертежей. Пояснительная записка должна соответствовать методическим указаниям по наименованию разделов и их содержанию. Макеты обязательных чертежей приведены в прил. 5.
В процессе курсового проектирования студент отчитывается перед преподавателем по объему выполнения проекта (табл. 9).
Таблица 9
Трудоемкость выполнения курсового проекта (работы)
№ этапа | Этап выполнения | % выполнения |
Оценка грунтов основания Сбор действующих нагрузок Определение глубины заложения ростверка и длины сваи Определение несущей способности сваи по сопротивлению грунта Определение количества свай | ||
Расчет конечной осадки свайного фундамента | ||
Подбор марки сваи | ||
Расчет ростверка по прочности | ||
Оформление проекта |
Библиографический список
1.СНиП 2.02.01 – 83*. Основания зданий и сооружений.
2.СНиП 2.01.07 – 85. Нагрузки и воздействия.
3.СНиП 23–01 –99. Строительная климатология.
4.СНиП 2.02.03 – 85. Свайные фундаменты.
5.СП 50-102-2003. Проектирование и устройство свайных фундаментов.
6.СНиП 2.03.01 – 84. Бетонные и железобетонные конструкции.
7.Пособие по проектированию железобетонных ростверков свайных фундаментов под колонны зданий и сооружений (к СНиП 2.03.01 – 84). – М., 1985.
8.Типовой проект серия: 1.011.1–10.1– Сваи железобетонные призма-тические сплошного сечения.
9.Геологическое картирование: Методические указания к лабораторной работе / Сост. О.В.Тюменцева. – Омск: Изд-во СибАДИ, 1994. – 40 с.
Приложение 1
Физико-механические характеристики грунтов
Номер слоя | Разновидность грунта | Плотность грунта, ρI / ρII, т/м3 | Плотность частиц грунта rs, т/м3 | Природная влажность, W | Граница текучести, WL | Граница раскатывания, WP | Число пластичности, JP | Показатель текучести, JL | Коэффициент пористости, е | Степень влажности, SГ | Удельное сцепление сI / сII , кПа | Угол внутреннего трения, jI / jII, град | Модуль деформации E, МПа |
Почвенно-растительный слой | 1,60 1,62 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | |
Суглинок | 1,96 1,97 | 2,68 | 0,25 | 0,31 | 0,18 | 0,13 | 0,54 | 0,69 | 0,96 | 15 | 17 | 5,0 | |
Супесь | 1,65 1,73 | 2,69 | 0,21 | 0,23 | 0,17 | 0,06 | 0,67 | 0,75 | 0,75 | 7 | 24 | 8,0 | |
Суглинок | 1,97 1,98 | 2,70 | 0,22 | 0,26 | 0,17 | 0,09 | 0,56 | 0,64 | 0,92 | 12 | 19 | 6,0 | |
Суглинок | 1,92 1,95 | 2,68 | 0,23 | 0,27 | 0,17 | 0,10 | 0,56 | 0,69 | 0,89 | 8 | 21 | 3,0 | |
Суглинок | 1,90 1,92 | 2,68 | 0,27 | 0,29 | 0,18 | 0,11 | 0,84 | 0,75 | 0,96 | 5 | 20 | 2,0 | |
Суглинок | 1,96 1,97 | 2,68 | 0,25 | 0,34 | 0,21 | 0,13 | 0,30 | 0,71 | 0,94 | 19 | 20 | 7,0 | |
Супесь | 1,86 1,87 | 2,66 | 0,20 | 0,22 | 0,16 | 0,06 | 0,67 | 0,45 | 0,99 | 6 | 23 | 6,5 | |
Суглинок | 1,94 1,96 | 2,71 | 0,27 | 0,38 | 0,22 | 0,16 | 0,31 | 0,78 | 0,92 | 21 | 18 | 10,0 | |
Песок мелкий | 1,78 1,84 | 2,66 | 0,26 | - | - | - | - | 0,69 | 1,0 | - | 27 | 20,0 | |
Песок средний | 1,79 1,87 | 2,66 | 0,24 | - | - | - | - | 0,64 | 1,0 | - | 32 | 25,0 | |
Глина | 1,89 1,90 | 2,73 | 0,32 | 0,66 | 0,33 | 0,33 | -0,03 | 0,88 | 0,99 | 58 | 6 | 30,0 | |
Суглинок | 1,77 1,79 | 2,68 | 0,08 | 0,23 | 0,14 | 0,09 | <0 | 0,61 | 0,48 | 23 | 17 | 12,0 | |
Суглинок | 1,97 1,97 | 2,68 | 0,22 | 0,28 | 0,18 | 0,10 | 0,40 | 0,66 | 0,91 | 7 | 18 | 14,0 | |
Глина | 1,92 1,92 | 2,73 | 0,30 | 0,60 | 0,31 | 0,29 | <0 | 0,83 | 0,98 | 66 | 13 | 25,0 |
Окончание прил. 1
Суглинок | 1,98 1,97 | 2,68 | 0,26 | 0,38 | 0,21 | 0,17 | 0,29 | 0,68 | 0,99 | 28 | 17 | 12,0 | |
Песок мелкий | 1,79 | 2,67 | 0,18 | - | - | - | - | 0,76 | 1,00 | - | 27 | 18,0 | |
Супесь | 1,95 1,97 | 2,69 | 0,17 | 0,20 | 0,14 | 0,06 | 0,50 | 0,57 | 0,79 | 14 | 27 | 18,0 | |
Супесь | 1,63 1,64 | 2,67 | 0,05 | 0,19 | 0,13 | 0,06 | <0 | 0,65 | 0,20 | 21 | 27 | (3) | |
Суглинок | 2,00 2,01 | 2,68 | 0,22 | 0,35 | 0,20 | 0,15 | 0,13 | 0,61 | 0,97 | 34 | 17 | 15,0 | |
Глина | 2,00 2,01 | 2,70 | 0,23 | 0,45 | 0,21 | 0,24 | 0,08 | 0,65 | 0,96 | 57 | 9 | 26,0 | |
Супесь | 2,02 2,03 | 2,66 | 0,16 | 0,20 | 0,14 | 0,06 | 0,32 | 0,50 | 0,82 | 2 | 25 | 12,0 | |
Глина | 1,98 2,00 | 2,73 | 0,26 | 0,54 | 0,25 | 0,29 | 0,03 | 0,71 | 0,99 | 59 | 9 | 24,0 | |
Суглинок | 1,92 1,99 | 2,68 | 0,25 | 0,36 | 0,21 | 0,15 | 0,29 | 0,68 | 0,98 | 29 | 17 | ||
Суглинок | 1,96 1,97 | 2,68 | 0,23 | 0,28 | 0,15 | 0,13 | 0,55 | 0,62 | 0,97 | 9 | 16 | 7,0 | |
Глина | 1,92 1,93 | 2,73 | 0,29 | 0,53 | 0,28 | 0,25 | 0,04 | 0,82 | 0,99 | 43 | 11 | 12,0 | |
Суглинок | 1,90 1,91 | 2,72 | 0,25 | 0,33 | 0,20 | 0,13 | 0,38 | 0,67 | 0,99 | 7 | 22 | 6,5 |
Приложение 2
Варианты нагрузки на уровне обреза фундамента
№ варианта | Пролет L, м | Отметка низа строитель ной конструкции, м | Шаг крайних колонн, м | Грузоподъемность крана, т | Колонна | Основное сочетание I | Дополнительное сочетание II | ||||
NI , кН | MI, кН·м | QI, кН | NII , кН | MII, кН·м | QII, кН | ||||||
14,4 | с к | 5187,3 3338,0 | 90,0 234,7 | 13,6 -21,8 | 2474,0 1981,4 | 485,0 604,4 | 33,4 64,3 | ||||
18,0 | с к | 5969,6 2155,1 | 61,0 436,5 | 8,6 26,4 | 1880,1 1261,5 | 461,8 488,65 | 53,9 39,2 | ||||
12,6 | с к | 2907,2 2518,7 | 63,9 40,3 | 10,6 -27,9 | 1716,0 1626,1 | 365,0 474,8 | 28,7 50,0 | ||||
16,2 | с к | 3478,0 2214,3 | 124,0 140,7 | -16,3 16,3 | 1311,6 1209,0 | 621,0 381,7 | 37,9 34,8 | ||||
12,6 | с к | 5063,6 1795,9 | 499,2 184,4 | -210,2 21,4 | 3026,0 1070,6 | 491,0 304,8 | 38,5 38,7 | ||||
14,4 | с к | 3515,7 2887,0 | 36,9 187,0 | 37,2 -3,2 | 1981,4 | 819,7 952,1 | 56,5 101,4 | ||||
14,4 | с к | 4285,0 1555,2 | 69,0 220,1 | 10,1 13,1 | 2575,0 1053,7 | 585,0 169,0 | 40,2 15,1 | ||||
12,6 | с к | 4834,0 3085,1 | 103,0 343,2 | 17,5 5,6 | 2424,0 1880,1 | 396,0 135,9 | 31,0 34,4 | ||||
12,6 | с к | 1932,8 1549,8 | 464,0 154,2 | 54,7 17,2 | 633,0 945,6 | 460,0 116,2 | 36,2 12,9 | ||||
14,4 | с к | 5288,3 1980,9 | 141,3 246,6 | 66,1 15,8 | 2575,0 993,5 | 585,0 166,5 | 40,2 12,7 | ||||
14,4 | с к | 3844,9 2667,0 | 33,3 209,5 | 4,5 7,3 | 2474,0 1981,4 | 485,0 638,8 | 33,4 64,3 | ||||
10,8 | с к | 3444,3 2567,9 | 145,8 110,6 | -18,5 -11,5 | 2405,0 1791,8 | 312,0 76,6 | 28,5 4,9 | ||||
14,4 | с к | 1458,7 | 69,0 216,5 | 10,2 25,7 | 2067,0 867,2 | 538,0 347,6 | 37,0 33,4 | ||||
16,2 | с к | 7267,8 4375,9 | 788,0 306,3 | 54,5 36,8 | 3115,0 2397,9 | 795,0 657,9 | 43,5 68,4 | ||||
12,6 | с к | 4864,5 2535,8 | 63,9 87,3 | 10,6 20,4 | 2824,0 1513,0 | 420,0 -167,0 | 32,9 8,8 | ||||
12,6 | с к | 3068,2 2726,1 | 107,3 288,8 | 68,6 46,2 | 1716,0 1626,1 | 365,0 552,8 | 28,7 56,2 | ||||
14,4 | с к | 3068,5 1245,1 | 45,9 230,7 | -25,6 9,8 | 2067,0 898,2 | 358,0 357,1 | 3,7 33,4 |
Окончание прил. 2
14,4 | с к | 3018,6 2253,0 | 358,1 583,4 | 25,3 47,6 | 1966,0 1727,5 | 447,2 642,0 | 31,7 60,1 | ||||
12,6 | с к | 6293,7 1822,5 | 441,9 308,1 | 34,7 48,3 | 3026,0 944,6 | 491,0 314,2 | 38,5 38,4 | ||||
10,8 | с к | 2542,9 2088,5 | 135,0 204,9 | 27,1 -13,1 | 1897,0 1537,8 | 287,4 150,9 | 26,2 3,0 | ||||
14,4 | с к | 6012,4 3750,6 | 90,0 167,3 | 13,6 25,7 | 2974,0 2231,4 | 511,3 662,2 | 35,1 68,5 | ||||
18,0 | с к | 5372,3 2123,2 | 109,8 164,1 | 14,6 -15,3 | 2659,0 1135,5 | 817,2 443,0 | 45,4 37,1 | ||||
12,6 | с к | 3428,7 3012,4 | 113,4 115,2 | 36,4 -9,51 | 2424,3 1880,1 | 396,0 461,8 | 31,3 53,9 | ||||
16,2 | с к | 5937,9 3859,1 | 171,0 351,5 | 22,1 5,5 | 2515,0 2147,7 | 753,2 668,9 | 46,1 64,5 | ||||
12,6 | с к | 4700,8 1796,0 | 423,2 184,5 | 35,4 21,4 | 3056,0 1070,6 | 491,0 304,8 | 38,5 38,7 | ||||
18,0 | с к | 6097,4 3902,7 | 109,8 273,6 | 13,1 9,7 | 3059,0 2383,5 | 992,0 804,8 | 54,6 75,5 | ||||
18,0 | с к | 6174,0 2707,5 | 226,0 -26,5 | -29,4 10,24 | 2559,0 1369,0 | 946,3 497,0 | 52,9 71,3 | ||||
18,0 | с к | 6553,0 2477,5 | 334,0 181,0 | -44,6 -6,1 | 3143,0 1277,5 | 992,0 164,0 | 54,6 20,4 | ||||
12,6 | с к | 5434,4 1973,3 | 63,9 214,1 | 10,6 21,9 | 3026,0 1061,6 | 491,0 304,7 | 38,5 43,7 | ||||
14,4 | с к | 3243,7 1689,2 | 46,8 176,9 | -47,7 2,2 | 2067,0 1057,4 | 538,0 167,4 | 37,2 13,1 | ||||
14,4 | с к | 3752,3 1410,9 | 33,3 198,0 | 4,5 23,3 | 2575,1 993,2 | 585,3 361,5 | 40,2 37,4 | ||||
10,8 | с к | 3696,4 1304,7 | 145,8 161,3 | -18,5 13,9 | 2507,0 880,9 | 376,2 114,0 | 34,4 19,5 | ||||
18,0 | с к | 6659,9 3525,8 | 142,2 140,2 | 108,8 13,3 | 3443,0 1661,0 | 992,4 498,0 | 54,6 74,7 | ||||
16,2 | с к | 5650,7 2921,0 | 213,0 373,3 | 16,3 8,6 | 3258,4 1742,1 | 716,2 310,4 | 44,0 63,5 | ||||
12,6 | с к | 3548,2 1419,5 | 184,1 211,7 | 47,9 11,6 | 2018,6 828,4 | 424,3 145,0 | 33,3 9,6 |
Примечания: 1. с – средняя колонна; к – крайняя колонна.
2. Шаг средних колонн – 12 м.
Приложение 3
Расчетные нагрузки на фундаменты средних колонн | ||||||||||||||||||||||||||
В поперечном направлении | ||||||||||||||||||||||||||
При шаге колонн по крайним рядам 6м и по средним – 12м | При шаге колонн по крайним и средним рядам 12м | |||||||||||||||||||||||||
Отметка низа стропильной констр-ции | Пролет L (м) | Грузоподъемность кранов Q (т) | От покрытия, собствен-ного веса колонн и подкрано-вых балок | От кранов (тяжелый режим работы) | От ветра | От покрытия, собствен-ного веса колонн и подкрано- вых балок | От кранов (тяжелый режим работы) | От ветра | ||||||||||||||||||
При нагрузке от покрытия | Краны с двух сторон | Краны с одной стороны | Торможение | I географический район | При нагрузке от покрытия | Краны с двух сторон | Краны с одной стороны | Торможение | I географический район | |||||||||||||||||
q =1,6 кН/м2 | q =7,0 кН/м2 | q =1,6 кН/м2 | q =7,0 кН/м2 | |||||||||||||||||||||||
N, кН | N, кН | N, кН | N, кН | М, кН∙м | Q, кН | М, кН∙м | Q, кН | М, кН∙м | Q, кН | М, кН∙м | Q, кН | N, кН | N, кН | N, кН | N, кН | М, кН∙м | Q, кН | М, кН∙м | Q, кН | М, кН∙м | Q, кН | М, кН∙м | Q, кН | |||
10,8 | ±116 | + 24,1 | ±34 | ±6,0 | ±334 | ±30,5 | ±344 | ±31,5 | ±116 | ±24,1 | ±34 | ±6,0 | ±296 | ±27,0 | ±287 | ±26,2 | ||||||||||
20/5 | ±175 | ±36,3 | ±63 | ±12,4 | ±175 | ±36,3 | ±63 | ±12,4 | ||||||||||||||||||
±128 | ±26,6 | ±34 | ±6,0 | ±372 | ±34,0 | ±376 | ±34,4 | ±128 | ±26,6 | ±34 | ±6,0 | ±328 | ±29,9 | ±312 | ±28,5 | |||||||||||
20/5 | ±197 | ±40,6 | ±63 | ±12,4 | ±197 | ±40,6 | ±63 | ±12,4 | ||||||||||||||||||
12,6 | ±75 | ±24,0 | ±38 | ±5,7 | ±386 | ±30,3 | ±424 | ±33,3 | ±75 | ±24,0 | ±38 | ±5,7 | ±372 | ±29,2 | ±365 | ±28,7 | ||||||||||
20/5 | ±113 | ±36,1 | ±71 | ±11,8 | ±113 | ±36,1 | ±71 | ±11,8 | ||||||||||||||||||
30/5 | ±162 | ±52,0 | ±103 | ±17,5 | ±162 | ±52,0 | ±103 | ±17,5 | ||||||||||||||||||
±82 | ±26,5 | ±38 | ±5,7 | ±427 | ±33,6 | ±460 | ±36,2 | ±82 | ±26,5 | ±38 | ±5,7 | ±411 | ±32,2 | ±396 | ±31,0 | |||||||||||
20/5 | ±126 | ±40,5 | ±71 | ±11,8 | ±126 | ±40,5 | ±71 | ±11,8 | ||||||||||||||||||
30/5 | ±177 | ±57,1 | ±103 | ±17,5 | ±177 | ±57,1 | ±103 | ±17,5 | ||||||||||||||||||
±95 | ±30,7 | ±38 | ±5,7 | ±453 | ±35,5 | ±491 | ±38,5 | ±95 | ±30,7 | ±38 | ±5,7 | ±434 | ±34,0 | ±420 | ±32,9 | |||||||||||
20/5 | ±141 | ±45,5 | ±71 | ±11,8 | ±141 | ±45,5 | ±71 | ±11,8 |
Окончание прил. 3
30/5 | ±193 | ±62,0 | ±103 | ±17,5 | ±193 | ±62,0 | ±103 | ±17,5 | |||||||||||||||||||
14,4 | ±24 | ±24,5 | ±37 | ±5,0 | ±518 | ±35,5 | ±538 | ±37,0 | ±24 | ±24,5 | ±37 | ±5,0 | ±456 | ±31,3 | ±447 | ±30,7 | |||||||||||
20/5 | ±36 | ±36,8 | ±69 | ±10,2 | ±36 | ±36,8 | ±69 | ±10,2 | |||||||||||||||||||
30/5 | ±52 | ±53,0 | ±100 | ±15,1 | ±52 | ±53,0 | ±100 | ±15,1 | |||||||||||||||||||
±27 | ±27,0 | ±37 | ±5,0 | ±580 | ±39,8 | ±585 | ±40,2 | ±27 | ±27,0 | ±37 | ±5,0 | ±510 | ±35,0 | ±485 | ±33,4 | ||||||||||||
20/5 | ±41 | ±41,3 | ±69 | ±10,2 | ±41 | ±41,3 | ±69 | ±10,2 | |||||||||||||||||||
30/5 | ±57 | ±58,3 | ±100 | ±15,1 | ±57 | ±58,3 | ±100 | ±15,1 | |||||||||||||||||||
20/5 | ±45 | ±46,3 | ±69 | ±10,2 | ±605 | ±41,6 | ±616 | ±42,5 | ±45 | ±46,3 | ±69 | ±10,2 | ±532 | ±36,6 | ±511 | ±35,1 | |||||||||||
30/5 | ±62 | ±63,3 | ±100 | ±15,1 | ±62 | ±63,3 | ±100 | ±15,1 | |||||||||||||||||||
16,2 | 30/5 | ±196 | ±43,4 | ±124 | ±16,3 | ±660 | ±40,5 | ±655 | ±40,0 | ±196 | ±43,4 | ±124 | ±16,3 | ±727 | ±44,5 | ±753 | ±46,1 | ||||||||||
50/10 | ±276 | ±61,0 | ±190 | ±24,6 | ±276 | ±61,0 | ±190 | ±24,6 | |||||||||||||||||||
30/5 | ±213 | ±4,71 | ±124 | ±16,3 | ±690 | ±42,1 | ±690 | ±42,2 | ±213 | ±47,1 | ±124 | ±16,3 | ±758 | ±46,3 | ±795 | ±48,5 | |||||||||||
50/10 | ±296 | ±65,2 | ±190 | ±24,6 | ±296 | ±65,2 | ±190 | ±24,6 | |||||||||||||||||||
18,0 | 30/5 | ±104 | ±44,0 | ±122 | ±14,6 | ±800 | ±44,0 | ±817 | ±45,0 | ±104 | ±44,0 | ±122 | ±14,6 | ±880 | ±48,6 | ±946 | ±52,0 | ||||||||||
50/10 | ±148 | ±62,0 | ±186 | ±21,9 | ±148 | ±6,20 | ±186 | ±21,9 | |||||||||||||||||||
30/5 | ±114 | ±48,0 | ±122 | ±14,6 | ±825 | ±45,4 | ±855 | ±47,2 | ±114 | ±48,0 | ±122 | ±14,6 | ±910 | ±50,1 | ±992 | ±54,6 | |||||||||||
50/10 | ±158 | ±66,5 | ±186 | ±21,9 | ±158 | ±66,5 | ±186 | ±21,9 |
Примечания: 1. В таблице приведены расчетные нагрузки на фундаменты. Правило знаков
2. Для определения нормативных нагрузок табличные значения следует разделить
на соответствующие значения γf.
3. Табличные значения усилий от веса покрытия подсчитаны при q min=1,6 кН/м2 и
q mах=7,0 кН/м2; действительные усилия от фактических нагрузок определяются интерполяцией.
4. Нагрузки от ветра для II и III географических районов определяются умножением
табличных значений на 1,3 и 1,69 соответственно.
5. В таблице приведены две комбинации загружения кранами; при расчете выбирается одна из них.
Приложение 4
Расчетные нагрузки на фундаменты крайних колонн с шагом 6 м | |||||||||||||||||||
В поперечном направлении | |||||||||||||||||||
Отметка низа стропильной констр-ции | Пролет L (м) | Грузоподъемность кранов Q (т) | От покрытия, собственного веса колонн и подкрановых балок | От кранов (тяжелый режим работы) | От ветра | ||||||||||||||
При нагрузке от покрытия | от Р max | Торможение | I географический район | ||||||||||||||||
q =1,6 кН/м2 | q =7,0 кН/м2 | ||||||||||||||||||
N, кН | М, кН∙м | Q, кН | N, кН | М, кН∙м | Q, кН | N, кН | М, кН∙м | Q, кН | М, кН∙м | Q, кН | М, кН∙м | Q, кН | М, кН∙м | Q, кН | М, кН∙м | Q, кН | |||
10,8 | -6 | +2,4 | -18 | +9,8 | +26 | -5,3 | ±23 | ±4,5 | +105 -98 | +18,0 -15,3 | +107 -101 | +18,3 -15,6 | +150 -143 | +22,5 | |||||
20/5 | +38 | -8,0 | ±43 | ±8,4 | |||||||||||||||
-7 | +3,1 | -24 | +13,2 | +29 | -5,8 | ±23 | ±4,5 | +113 -107 | +18,8 -16,1 | +114 -108 | +19,0 -16,3 | +150 -143 | -19,5 | ||||||
20/5 | ±43 | -8,9 | ±43 | ±8,4 | |||||||||||||||
12,6 | -2 | +2,3 | -5 | +9,6 | +17 | -5,3 | ±27 | ±4,5 | +154 -144 | +22,0 -18,7 | +144 -134 | +21,2 -18,0 | +198 -188 | +25,5 -22,2 | |||||
20/5 | +25 | -8,0 | ±50 | ±8,3 | |||||||||||||||
30/5 | +35 | -11,4 | ±72 | ±11,9 | |||||||||||||||
-2 | +3,0 | -6 | +12,9 | +18 | -5,8 | ±27 | ±4,5 | +166 -157 | +23,0 -19,7 | +153 -143 | +22,0 -18,7 | +198 -188 | +25,5 -22,2 | ||||||
20/5 | +28 | -8,9 | ±50 | ±8,3 | |||||||||||||||
30/5 | +39 | -12,6 | ±72 | ±11,9 | |||||||||||||||
-2 | +3,8 | -8 | +16,2 | +21 | -6,7 | ±27 | ±4,5 | +174 -164 | +23,5 -20,3 | +160 -150 | +22,5 -19,3 | +198 -188 | +25,5 -22,2 | ||||||
20/5 | +31 | -10,0 | ±50 | ±8,3 | |||||||||||||||
30/5 | +43 | -13,7 | ±72 | ±11,9 |
Окончание прил. 4
14,4 | +2 | +2,2 | +9,4 | ±6 | -5,5 | ±27 | ±3,9 | +178 -165 | +23,7 -20,0 | +184 -172 | +24,0 -20,2 | +254 -242 | +28,8 -25,1 | |||||||
20/5 | ±7 | -8,2 | ±49 | ±7,2 | ||||||||||||||||
30/5 | ±11 | -11,7 | ±71 | ±10,3 | ||||||||||||||||
+2 | +2,9 | +12,7 | ±6 | -6,0 | ±27 | ±3,9 | +195 -183 | +24,8 -21,0 | +195 -184 | +24,7 -21,0 | +254 -242 | +28,8 -25,1 | ||||||||
20/5 | ±8 | -9,1 | ±49 | ±7,2 | ||||||||||||||||
30/5 | ±12 | -12,8 | ±71 | ±10,3 | ||||||||||||||||
20/5 | +3 | +3,7 | +15,9 | ±9 | -10,2 | ±49 | ±7,2 | +201 -189 | +25,2 -21,5 | +204 -192 | +25,3 -21,6 | +254 -242 | +28,8 -25,1 | |||||||
30/5 | ±13 | -13,9 | ±71 | ±10,3 | ||||||||||||||||
16,2 | 30/5 | -7 | +1,3 | -33 | +5,4 | -14 | -17,9 | ±62 | ±9,6 | +263 -250 | +28,9 -24,8 | +261 -248 | +28,7 -24,6 | +317 -304 | +32,1 -28,0 | |||||
50/10 | -19 | -25,2 | ±94 | ±14,6 | ||||||||||||||||
30/5 | -9 | +1,6 | -41 | +6,9 | -15 | -19,4 | ±62 | ±9,6 | +272 -260 | +29,4 -25,4 | +272 -260 | +29,4 -25,3 | +317 -304 | +32,1 -28,0 | ||||||
50/10 | -20 | -27,0 | ±94 | ±14,4 | ||||||||||||||||
18,0 | 30/5 | -2 | +1,4 | -17 | +5,8 | -36 | -17,3 | ±61 | ±8,6 | +306 -290 | +31,1 -26,5 | +312 -295 | +31,2 -26,9 | +398 -382 | +36,0 -31,7 | |||||
50/10 | -51 | -24,4 | ±91 | ±12,8 | ||||||||||||||||
30/5 | -4 | +1,7 | -21 | +7,2 | -39 | -18,8 | ±61 | ±8,6 | +314 -298 | +31,5 -27,1 | +324 -308 | +32,0 -27,6 | +398 -382 | +36,0 -31,7 | ||||||
50/10 | -54 | -26,1 | ±91 | ±12,8 |
Примечания: 1. В таблице приведены расчетные нагрузки на фундаменты.
2. Для определения нормативных нагрузок табличные значения следует разделить на соответствующие значения γf.
3. Табличные значения усилий от веса покрытия подсчитаны при q min=1,6 кН/м2 и q mаn=7,0 кН/м2; действительные усилия от фактических нагрузок определяются интерполяцией.
4. Нагрузки от ветра для II и III географических районов определяются умножением табличных значений на 1,3 и 1,69 соответственно.
Правило знаков
Дата добавления: 2015-11-26; просмотров: 68 | Нарушение авторских прав