Завантаження судна

Маса дизельного палива, яким можна завантажити танкер по вантажну марку при прийнятих суднових запасах,

Рвант = Δ – Δо – Рек – Рпр – Рвчт – Рпром - ∑ Рзап =

= 40600 – 11020 – 5,1 – 5,3 – 9,9 – 600 – 1104 = 27860т,

де Δ – водотоннажність судна в морській воді при осадці по вантажну марку;

Δо – маса порожнього судна.

Згідно з табл. 15 «Інформації про остійність» об’єм вантажних і відстійних танків Vзаг = 37650м³.

Об’єм дизельного палива, який можна прийняти, щоб завантажити судно по вантажну марку,

Vвант = < Vзаг

Аналогічно табл. 6.4 «Інформації про остійність» недоливаємо дизельне паливо в танки № 1 ПрБ і ЛБ. Не заповнюємо відстійні танки. Всі інші танки заповнюємо на 98%.

Складові маси судна при осадці 11,35м в морській воді густиною 1,025т/м³ приведені в таблиці 5.1.

Таблиця 5.1 - Складові маси судна

Складові маси	Р,т	Х,м	Z,м	P·X,тм	P·Z, тм
1 Судно порожнем		-13,40	10,59	-147700
2Екіпаж з багажем	5,1	-54,1	22,35	-276
3 Провізія і тара	5,3	-64,6	16,5	-342
4 Витратні матеріали	9,9	-37,7	16,08	-373
5 Суднові запаси (див.табл.3)		-33,3	9,38	-36812
6 Вантаж		10,3	9,66
Танк №1 ПрБ, 23-28шп		61,3	7,18
Танк №1 ЛБ,23-28шп		61,3	7,18
Танк №2 ПрБ, 28-33шп		46,6	9,90
Танк №2 ЛБ, 28-33шп.		46,6	9,90
Танк №3 ПрБ, 33-38шп.		30,9	9,79
Танк №3 ЛБ, 33-38шп.		30,9	9,79
Танк №4 ПрБ, 38-43шп.		15,0	9,79
Танк №4 ЛБ, 38-43 шп.		15,0	9,79
Танк №5 ПрБ, 43-48шп.		-0,9	9,79	-1980
Танк №5 ЛБ, 43-48шп.		-0,9	9,79	-1980
Танк №6 ПрБ, 48-52шп.		-16,8	9,79	-36960
Танк №6 ЛБ, 48-52шп.		-16,8	9,79	-36960
Танк №7 ПрБ, 52-57шп.		-32,6	9,93	-70090
Танк №7 ЛБ, 52-57шп.		-32,6	9,93	-70090
Танк відстійний ПрБ, 57-58шп.		-	-
Танк відстійний ЛБ, 57-58шп.		-	-
7 Прісна вода для промивки вантажної системи		-39,9	7,55	-23941
Цистерна №1, 55-58шп ПрБ		-39,9	7,77	-12370
Цистерна №2, 55-58шп ЛБ		-39,9	7,31	-11571
Всього		1,93	9,88

6 РОЗРАХУНОК ПОСАДКИ ТА ПОЧАТКОВОЇ ОСТІЙНОСТІ СУДНА

Згідно з «Гідростатичними таблицями» при водотоннажності Δ = 40600т:

- середня осадка dср = 11,35м;

- абсциса центра величини Хс =2,05м;

- момент, що диферентує на 1 см МТС = 312тм/см;

- апліката метацентра Zm = 10,63м.

Диферент судна

Осадка носом dн = dср +

Осадка кормою dк = dср - .

Поперечна метацентрична висота без урахування вільних поверхонь рідких вантажів

ho = Zm – Zg = 10.63 – 9.88 = 0,75м.

Згідно з табл. 1.1 сума добутків густини рідини на поперечний момент інерції вільної поверхні рідких вантажів обчислена в таблиці 6.1.

Таблиця 6.1 – Значення γіx для вільних поверхонь рідких вантажів

Назва танка чи цистерни	іх,м	γ,т/м³	γ іх,mм
1 Танки №1 ПрБ і ЛБ		0,81
2 Танки №2 ПрБ і ЛБ		0,81
3 Танки №3 - №6 ПрБ і ЛБ		0,81
4 Танки №7 ПрБ і ЛБ		0,81
5 Цистерна запасу важкого палива №1		0,98
6 Цистерна запасу важкого палива №2		0,98
7 Цистерна запасу важкого палива №3		0,98
8 Цистерна переливна №2		0,98
9 Цистерна переливна №3		0,98
Всього

Поправка до метацентричної висоти за рахунок вільних поверхонь рідких вантажів

Виправлена поперечна метацентрична висота

h = ho - ∆h = 0,75 – 0,32 = 0,43м.

7 РОЗРАХУНОК ПЛЕЧЕЙ ТА ПЛОЩ ДІАГРАМИ СТАТИЧНОЇ ОСТІЙНОСТІ

Плечі та площі діаграми статичної остійності розраховані в таблиці 7.1. Значення плечей остійності форми взяті з таблиці 2.1«Інформації про остійність…»

Таблиця 7.1 – Розрахунок плечей та площ діаграми статичної остійності

Кут крену θ, °
sinθ	0,000	0,1736	0,3420	0,5000	0,6428	0,7660	0,8660	0,9397	0,9848
Плече остійності форми lф, м		1,857	3,729	5,656	7,372	8,668	9,472	9,850	9,861
Плече остійності ваги lg = zg· sinθ, м		1,715	3,379	4,940	6,351	7,568	8,556	9,284	9,730
l0 = lф – lg, м		0,142	0,350	0,716	1,021	1,110	0,916	0,561	0,131
Δl = Δh· sinθ, м		0,056	0,109	0,160	0,206	0,245	0,277	0,301	0,315
Плече статичної остійності lст = l0 – Δl, м		0,086	0,241	0,556	0,815	0,855	0,639	0,265	-0,184
Інтегральна сума, Σ lст, м		0,086	0,413	1,210	2,581	4,251	5,745	6,649	6,730
Площа діаграми s = 0.0873·Σ lст, м·рад		0,008	0,036	0,106	0,225	0,371	0,501	0,580	0,588

Діаграма статичної та динамічної остійності побудована на рисунку 7.1.

Рисунок 7.1– Плечі та площа діаграми статичної остійності

8 РОЗРАХУНОК КРИТЕРІЮ ПОГОДИ

Розрахунок критерію погоди виконано в таблиці 8.1 з використанням рисунка 7.1. Площа і центр парусності взяті з «Інформації про остійність». Коефіцієнт k, множники X1,X2 і S взяті з методичних рекомендацій до виконання курсової роботи.

Таблиця 8.1 – Розрахунок критерію погоди

Найменування величин	Позначення і формули	Значення
Довжина судна,м	L	168,18
Ширина судна,м	B	25,3
Водотонажність судна,т	Δ
Осадка судна,м	d	11,35
Апліката центра мас,м	zg	9,88
Метацентрична висота,м	h	0,43

Продовження таблиці 8.1

Площа парусності, м²	Аv (згідно «Інформації про остійність»)
Плече кренувального моменту,м	(згідно «Інформації про остійність»)	11,58
Плече відновлюючого моменту, м		0,024
Плече відновлюючого моменту, м		0,036
Інерційний коефіцієнт		0,352
Період хитавиці, с		27,2
Коефіцієнт	k є f (скул.килів) (Додаток В)	1,00
Множник	X1 є f (B/d) (Додаток В)	1,00
Коефіцієнт загальної повноти		0,820
Множник	Х2 є f (Св) (Додаток В)	1,00
Параметр		0,652
Множник	S є f (T) (Додаток В)	0,035
Амплітуда хитавиці,º
Площа «в», м×радіан	див. рисунок 8.1	0,356
Площа «а», м×радіан	див. рисунок 8.1	0,033
Критерій погоди		10,8

Діаграма остійності судна та визначення критерію погоди за вимогами Регістра судноплавства України та ІМО наведена на рисунку 8.1.

Рисунок 8.1 – Визначення критерію погоди за вимогами Регістра судноплавства України та ІМО

9 ВИКОНАННЯ ВИМОГ ДО ОСТІЙНОСТІ РЕГІСТРА СУДНОПЛАВСТВА УКРАЇНИ

Виконання вимог до остійності приведено в таблиці 9.1.

Таблиця 9.1 – Виконання вимог до остійності

Найменування величин	Позначення	Значення величин
нормативне	прихід
Виправлена метацентрична висота, м	h	³0,15	0,43
Найбільше плече діаграми статичної остійності, м	l max	³ 0,20	0,89
Кут максимуму діаграми, °	q m	³ 30
Кут закочування діаграми, °	q м	³ 60
Площа діаграми при крені до 30°, м × рад	S 30	³ 0,055	0,33
Площа діаграми при крені до 40°, м × рад	S 40	³ 0,090	0,57
Площа діаграми між 30° і 40°, м × рад	S 30-40	³ 0,030	0,24
Критерій погоди	К	³ 1	10,8

10 ПЕРЕВІРКА ЗАГАЛЬНОЇ ПОВЗДОВЖНЬОЇ МІЦНОСТІ СУДНА

Допустимий згинаючий момент на міделі [ M] =883000 кнм.

Згідно з розділом 2 «Інформації…» згинаючий момент для судна «Порожнем» зі 100% запасів і провізії (Рз100 = 2100т)

Мз100 = 740000кнм.

Згинаючий момент для судна «Порожнем» з 10% запасів і провізії (Рз10 = 230т)

Мз10 = 601000кнм.

В нашому випадку при масі запасів і провізії Рз = 1124т (див. табл. 4.2) згинаючий момент на міделі

Зміни згинаючого моменту на міделі за рахунок вантажу в танках обчислені в таблиці 10.1.

Таблиця 10.1 – Зміни згинаючого моменту на міделі

Назва вантажного приміщення	Зміна згинаючого за рахунок прийняття 100т вантажу, кнм	Прийнято вантажу в сотнях тонн	(2)×(3) кнм
Танк №1 ПрБ, 23-28шп.		8,95
Танк №1 ЛБ, 23-28шп.		8,95
Танк №2 ПрБ, 28-33шп.		20,85
Танк №2 ЛБ, 28-33шп.		20,85
Танк №3 ПрБ, 33-38шп.	-2850		-62700
Танк №3 ЛБ, 33-38шп.	-2850		-62700
Танк №4 ПрБ, 38-43шп.	-10800		-237600
Танк №4 ЛБ, 38-43 шп.	-10800		-237600
Танк №5 ПрБ, 43-48шп.	-14325		-315150
Танк №5 ЛБ, 43-48шп.	-14325		-315150
Танк №6 ПрБ, 48-52шп.	-9900		-217800
Танк №6 ЛБ, 48-52шп.	-9900		-217800
Танк №7 ПрБ, 52-57шп.	-2000	21,5	-43000
Танк №7 ЛБ, 52-57шп.	-2000	21,5	-43000
			А=Σ=-1322840

Максимальний згинаючий момент на міделі

М = Мз + А =667450 -1322840 =-655390 кнм <[M] = 883000 кнм.

ВИСНОВКИ

Виконані розрахунки показали що при прийнятому завантаженні судна його остійність і міцність задовольняють вимогам Регістра судноплавства України.

Поперечна метацентрична висота h = 0,43м > [ h ] = 0,15м.

максимальне плече діаграми статичної остійності

lmax = 0,89м > [ lmax ] = 0,20м.

Кут крену при максимальному плечі статичної остійності

θm = 47º > [ θm] ≥ 30º.

Критерій погоди

К = 10,8 >> [ К ] = 1.

Згинаючий момент на тихій воді на міделі

М = 655390 кнм < [М] = 883000 кнм.

ВИКОРИСТАНА ЛІТЕРАТУРА

1 Информация об остойчивости 15966-901-775

2 Регістр судноплавства України.Правила класифікації та побудови морських суден -.К.: Регістр судноплавства України, 2011.

3 Сизов В.Г. Теория корабля. – Одесса: Феникс, 2004. – 284 с.

4 Матеріали з Інтернету.

Дата добавления: 2015-11-04