Читайте также:
|
Загрязненный аммиачной селитрой и аммиаком воздух из грануляционной башни и паровоздушная смесь из выпарного аппарата поз.Т-10(Т-10\2), Р-3(1,2) поступает на очистку в промывной скруббер поз.Х-29.
Промывной скруббер состоит из двух блоков. Каждый блок имеет по три секции с тремя орошаемыми тарелками с просечно-вытяжными отбойными элементами и сетчатыми брызгоулавливателями.
Для промывки воздуха на верхние тарелки секций промывного скруббера поз.Х-29 непрерывно подается центробежным насосом поз.Н-21(1,2) из бака поз.Е-20 закисленный раствор аммиачной селитры с массовой долей нитрата аммония не более 25 %.
Для поддержания такой концентрации в бак поз.Е-20 периодически подается частично обессоленная вода, возможна подпитка нейтрализованным раствором из емкости поз.Е-49(3).
Массовая концентрация азотной кислоты в слабом растворе аммиачной селитры 10-20 г/дм3, подаваемом в промывной скруббер поз.Х-29, поддерживается за счет подачи азотной кислоты через ротаметр и регулирующий клапан в количестве 0,2-0,5 м3/ч в скруббер-нейтрализатор поз.Х-86.
рН раствора аммиачной селитры в баке поз.Е-20 автоматически регулируется расходом азотной кислоты, подаваемой в скруббер-нейтрализатор поз.Х-86.
Промывной раствор аммиачной селитры, подаваемый из бака поз.Е-20 в промывной скруббер поз.Х-29, пройдя три орошаемые тарелки, возвращается вновь в бак поз.Е-20 и из него центробежным насосом поз.Н-21 вновь подается на орошение тарелок в промывной скруббер поз.Х-29.
На трубопроводе слива слабого раствора аммиачной селитры из промывного скруббера поз.Х-29 для исключения его вибрации на входе в бак поз.Е-20 установлена подпорная шайба с проходным отверстием диаметром 130 мм.
Для равномерного распределения слабого раствора аммиачной селитры по верхним тарелкам секции промывного скруббера на трубопроводах установлены подпорные шайбы (6 штук) с проходным отверстием, диаметр 110 мм.
Часть промывного раствора аммиачной селитры непрерывно отводится из напорной линии центробежного насоса поз.Н-21 через фильтр поз.Ф-19:
- на орошение скруббера-нейтрализатора поз.Х-86 (4-10 м3/ч);
- на наполнение емкости- гидрозатвора поз.Е-5;
- 4-8 м3/ч в производство нитроаммофоски.
Слабый раствор аммиачной селитры после скруббера-нейтрализатора поз.Х-86 возвращается в бак поз.Е-20.
Воздух, поступающий в скруббер поз.Х-29, после очистки вентиляторами поз.В-28(1-6) выбрасывается через выхлопные трубы в атмосферу на высоте 73 м.
5.7. Обработка гранул аммиачной селитры раствором диспергатора "НФ".
Для улучшения физических свойств аммиачной селитры (уменьшения слеживаемости) гранулированный продукт после охлаждения и рассева на классификаторе поз.У-18(1-3) обрабатывается раствором диспергатора "НФ". Расход диспергатора 0,2-0,6 кг на 1 тонну аммиачной селитры. Раствор диспергатора "НФ" с массовой долей активного вещества в пересчете на сухой продукт не менее 50 % поступает в производство аммиачной селитры в железнодорожных цистернах, из которых насосом поз.Н-52 откачивается в два хранилища для раствора диспергатора "НФ" поз.Е-53(1,2).
Из хранилища поз.Е-53(1,2) центробежным насосом поз.Н-54(1,2) раствор диспергатора "НФ" через фильтр поз.Ф-56, подогреватель поз.Т-55, регулирующий клапан и ротаметр подается к форсункам поз.Х-35 аппаратов для опрыскивания гранул поз.Х-36. Расход раствора диспергатора "НФ", подаваемого в форсунку, регулируется с местного щита управления 30-100 кг/ч в зависимости от количества гранулированной аммиачной селитры, поступаю щей в аппарат поз.Х-36. Гранулированная аммиачная селитра поступает из классификатора поз.У-18 по течке в распределительную чашу аппарата об работки гранул поз.Х-36. Аппарат обработки гранул снабжен маховиком, путем вращения которого выбирается зазор между отверстием в распределительной чаше и регулирующим конусом. Регулирующий конус закреплен к корпусу форсунки поз.Х-35, имеющую винтовое устройство для поступательного передвижения "вниз-вверх".
Зазор между отверстием в распределительной чаше и регулирующим конусом выбирается с таким расчетом, чтобы гранулы амселитры равномерно просыпались по регулирующему конусу. Ввиду того, что амселитра поступает в аппарат поз.Х-36 по течке под углом к направлению распределения гранул и на ее пути расположена форсунка, в чаше со стороны, противоположной течке, наблюдается дефицит гранул, а со стороны течки избыток, поэтому добиться равномерного потока при прохождении амселитры через зазор не удается, при этом происходит неравномерная обработка гранул диспергатором "НФ", часть диспергатора, разбрызгиваемого соплом форсунки, проскакивает сквозь завесу гранул, особенно интенсивный проскок наблюдается в зоне противоположной течке. Для более равномерной обработки гранул диспергатором и для более полного его использования, а также предотвращения налипаний диспергатора на стенки аппарата, зазор между отверстием в распределительной чаше и регулирующим конусом необходимо подобрать таким образом, чтобы 75-85 % гранул проходило через зазор, а 15-25 % от общего потока пересыпались через края чаши, т.е. создать второй контур гранул амселитры, поступающих на обработку диспергатором "НФ".
Остальной раствор диспергатора "НФ", подаваемый центробежным насосом поз.Н-54(1,2), по обратному трубопроводу возвращается снова в одно из хранилищ поз.Е-53(1,2).
Предусмотрен дополнительный подогрев раствора диспергатора "НФ" на входе в аппарат поз.Х-36 до температуры 70 о С насыщенным паром под давлением 0,2 МПа, подаваемым в змеевик хранилища поз.Е-53(1,2).
Предусмотрено автоматическое прекращение подачи раствора диспергатора "НФ" (закрытие регулирующего клапана) в аппарат для опрыскивания гранул поз.Х-36 при прекращении поступления продукта в течку (закрытие поворотной заслонки).
Положение регулирующего клапана, а также максимума и минимума раствора диспергатора сигнализируется на местном щите.
Для разбрызгивания раствора диспергатора "НФ" к форсункам подается сжатый воздух под давлением 0,1-0,2 МПа.
Готовый продукт после обработки в аппарате поз.Х-36 ленточным конвейером подается в упаковочное отделение или на отгрузку насыпью в железнодорожные вагоны.
Закрытие поворотной заслонки перед аппаратом для опрыскивания гранул поз.Х-36 (отсутствие продукта в течке) сигнализируется на местном щите.
5.8.Обработка гранул аммиачной селитры продуктом «Лиламин»
Для улучшения физических свойств аммиачной селитры (предотвращения слеживаемости и для задержки проникновения влаги во время хранения и транспортировки) гранулированный продукт после охлаждения и рассева на классификаторе поз.У-18(1-3) обрабатывается продуктом «Лиламин».
Расход «лиламина» от 0,5 –1,5 кг на 1 тонну аммиачной селитры.
Продукт «лиламин» с массовой концентрацией соли жирного амина 10-30%,минерального масла 70-90% поступает в цех в специально оборудованных автомобильных цистернах или бочках(барабанах) емкостью 200 л.
Из автомобильной цистерны «лиламин» шестеренчатым насосом поз.Н-2А/1,2 перекачивается в емкость для хранения «лиламина» поз.Е-2А, которая представляет собой цистерну вместимостью 31 мз с внутренним змеевиком, обогреваемым паровым конденсатом.
Паровой конденсат с температурой 100-110 оС подается насосом поз.Н-44/1,2 из емкости поз.Е-43 через аппарат воздушного охлаждения (калорифер) поз.АВМ-2, где охлаждается до температуры 65-75о С. Охлаждение происходит за счет включения в работу вентиляторов.
Охлажденный паровой конденсат поступает в змеевик емкости поз.Е-2А, имеющий площадь нагрева 52м2.
Бочка (барабан) с «лиламином» доставляется на отм.+25,0 м, где «лиламин» готовится к подаче на опрыскивание гранул.
Температуру хранения «лиламина» в емкости поз.Е-2А необходимо поддерживать в пределах 60-70о С.
При нагревании емкости следует избегать контакта «лиламина» с воздухом, так как кислород разрушает продукт.
Емкость поз.Е-2А находится под азотной подушкой (избыточное давление 0,03 МПа), предотвращающее окисление «лиламина» при контакте его с воздухом.
Азот поступает из межцеховой сети с давлением 0,4МПа, давление его в емкости автоматически поддерживается в пределах 0,03-0,05МПа. Показания давления азота выведены на отм.25 корпуса 202.
Емкость поз.Е-2А снабжена предохранительным клапаном (Р срабатывания 0,05 МПа) и манометром.
При необходимости «лиламин» с температурой 60-70 о С шестеренчатым насосом поз.Н-8, Н-9 подается в емкости для суточного хранения «лиламина» поз.Е-2Б и Е-2В, которые установлены на отм.+25.0м(корп.202). Для интенсификации теплообмена и выравнивания температуры лиламина емкости снабжены мешалками.
Температура «лиламина» в емкостях поз.Е-2Б и Е-2В поддерживается в пределах 80-90оС.
Емкость поз.Е-2Б оборудована внутренним змеевиком и наружной рубашкой для обогрева В качестве теплоносителя используется паровой конденсат, подаваемый центробежным насосом поз.Н-44/1,2 из емкости поз.Е-43 с температурой 100-110 о С. Давление на нагнетании центробежного насоса поддерживается 0,45 МПа.
Емкость поз.Е-2В выполнена с рубашкой обогрева, для заполнения рубашки используется паровой конденсат, обогревающий линию подачи «лиламина». Температура «лиламина» в пределах 80-90о С поддерживается за счет работы нагревательных элементов (ТЭН-200В 13/4Р220).
Емкости поз.Е-2Б, Е-2В оборудованы показывающими манометрическими компенсационными термометрами, а также уровнемерами буйковыми пневматическими.Показания уровня и температуры в емкостях выведены на ЦПУ и имеются по месту.
Из-за разрушающего воздействия температуры на продукт«лиламин» она никогда не должна превышать 90 о С.
Из емкостей поз.Е-2Б, Е-2В насосом дозатором с плунжерной головкой поз.Н-2Б, привод которого осуществляется от сети сжатого воздуха, с давлением не менее 2,8 кгс/см2 разогретый «лиламин» подается в сопло насадки аппаратов для опрыскивания гранул поз.Х-36.
Расход продукта «лиламин», подаваемого в сопло насадки, зависит от числа ходов поршня в единицу времени и вычисляется следующим образом: число ходов поршня в минуту 59,6=«лиламин» кг/ч
Дозировку регулируют регулятором расхода: поворот по часовой стрелке увеличивает, а наоборот –уменьшает дозировку.
При срабатывании лиламина из стандартного барабана расход можно контролировать путем замера уровня в барабане 1 см. высоты барабана соответствует примерно 22 кг.
Содержание лиламина в готовом продукте необходимо поддерживать в пределах 0,05-0,15%(доза).
В зависимости от производительности агрегата (т/ч) количество ходов поршня в минуту рассчитывают по следующей формуле: количество ходов/мин =производительность 5Доза 59,6
Дата добавления: 2015-09-02; просмотров: 537 | Нарушение авторских прав
| <== предыдущая страница | | | следующая страница ==> |
| С последующим охлаждением гранул. | | | Система пароснабжения. |