Определение допускаемых контактных напряжений

[σ_н]= σ_HlimbK_HL/ [S_H];

- для шестерни σ_Hlimb1=530 Н/мм²;

- для колеса σ_Hlimb2=470 Н/мм²;

Т.к. термообработка – улучшение то принимаем коэффициент безопастности , тогда:

- для шестерни [σ_н1]=481,818 Н/мм²;

- для колеса [σ_н2]=427,273 Н/мм²;

Для косозубых колёс расчётное допускаемое контактное напряжение:

[σ_н]= 0,45([σ_н1]+[σ_н2])=409,09 Н/мм²;

Т.к. [σ_н]≤1,23[σ_н2], то принимаем [σ_н]=409,09 Н/мм²;

2.3 Проектный расчёт

1. Межосевое расстояние зубчатого зацепления определяю по формуле:

,

где – расчётный коэффициент, К_a = 43;

u - передаточное отношение зубчатой передачи, u=4;

Ψ_ва – коэффициент ширины венца по межосевому расстоянию. По табличным данным принимаем значение из рекомендуемого интервала: Ψ_ва=0,4;

К_нβ – коэффициент неравномерности распределения нагрузки по длине зуба.

Принимаем К_нβ = 1,25;

T₂- крутящий момент на колесе рассматриваемой передачи;

а_w=229,719 мм;

Значение а_w принимаем по ГОСТ 9563-60* а_w = 250 мм.

Нормальный модуль зацепления:

m_n=(0,01÷0,02) а_w = (2,5÷5) мм;

Значение m_n принимаем по ГОСТ 9563-60* m_n=4.

Предварительно принимаем значение угла наклона зубьев β=10⁰, следовательно:

Z₁=2a_wcos10⁰/(U+1)m_n =24,62;

Принимаем Z₁=24, тогда Z₂=Z₁U=96.

Уточненное значение угла наклона зубьев:

cos β=(Z₁+Z₂)m_n/ 2a_w=0,96 следовательно β=16⁰26’.

Дата добавления: 2015-09-01