Теплотехнический расчет и расчет пароизоляции совмещенного покрытия

Нормируемые значения сопротивления теплопередаче R_req, м²×°С/Вт, ограждающих конструкций для проектируемого здания определено в пункте 5.1.

R_req =1,9 м²×°С/Вт.

Рисунок 2 - Покрытие в разрезе

Таблица 6

№ п/п	Наименование слоя	l, ккал/м^2×ч×°С	d, м
	ребристая ж/б плита	1,65	0,03
	утеплитель керамзитопенобетон	0,23	х
	цементно-песчаная стяжка	0,41	0,025

Расчетный коэффициент теплопроводности материалов ограждающей конструкции и толщины слоев, составляющих покрытие приведены в таблице 6.

Минимально допустимое (требуемое) термическое сопротивление утеплителя:

R ₂= R_req –( R _В+ R _Н+ R 1 + R ₃)

Находим требуемую толщину утеплителя

x = R_req –( R _В+ R _Н+ R 1 + R ₃) ·l_УТ =

=1,9-(1/8,7+1/23+0,03/1,65+0,025/0,41) ·0,14=0,232

Принимаем толщину утеплителя равную 240 мм.

Расчет пароизоляции

Температура внутреннего воздуха t_int = 18 °С и относительная влажность внутреннего воздуха φ _int = 50%.

Конструктивное решение совмещенного покрытия см. на листах графической части покрытия.

Согласно СНиП 23-02-2003 [2] сопротивление паропроницанию R_vp, м²·ч·Па/мг, ограждающей конструкции (в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации) должно быть не менее наибольшего из следующих нормируемых сопротивлений паропроницанию:

а) нормируемого сопротивления паропроницанию , м²·ч·Па/мг (из условия недопустимости накопления влаги в ограждающей конструкции за годовой период эксплуатации), определяемого по формуле

(1)

б) нормируемого сопротивления паропроницанию , м²·ч·Па/мг (из условия ограничения влаги в ограждающей конструкции за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха), определяемого по формуле

. (2)

В формулах (1) – (2):

Находим максимальное парциальное давление насыщенного водяного пара E_int, Па, при расчетной температуре внутреннего воздуха t_int

Е_int = 2064 Па;

e_int – парциальное давление водяного пара внутреннего воздуха, Па, при расчетной температуре t_int, °C, и относительной влажности этого воздуха φ _int, %, определяемое по формуле

e_int=0,01 φ _int Е_int =0,01·50·2064=1032 Па;

– сопротивление паропроницанию, , части ограждающей конструкции, расположенной между наружной поверхностью ограждающей конструкции и плоскостью возможной конденсации

- сопротивление паропроницанию листовых материалов;

- коэффициент паропроницаемости;

- среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха, Па, за годовой период, определяемое по СНиП Строительная климатология;

Е - парциальные давления водяного пара, Па, в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатаци, определяемое по формуле

(3)

E ₁, E ₂, E ₃ - парциальные давления водяного пара, Па, принимаемые по температуре τ _i в плоскости возможной конденсации, определяемой при средней температуре наружного воздуха соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов; z₁, z₂, z₃ - продолжительность, мес., соответственно зимнего, весенне-осеннего и летнего периодов, определяемая с учетом следующих условий:

а) к зимнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха ниже минус 5 °С;

б) к весенне-осеннему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха от минус 5 до плюс 5 °С;

в) к летнему периоду относятся месяцы со средними температурами наружного воздуха выше плюс 5 °С.

Значения температур в плоскости возможной конденсации, соответствующие этим периодам находим по формуле

, (4)

где t_i – средняя температура наружного воздуха i -го периода, °С;

R_c – термическое сопротивление слоя ограждающей конструкции от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации, м²·°C/Bт;

Сопротивление теплопередаче покрытия в целом составляет

R ₀ =

Установим для периодов их продолжительность z_i, сут., среднюю температуру t_i, °С, [4, табл.3] и рассчитаем соответствующую температуру в плоскости возможной конденсации τ _i, °С, для климатических условий Москвы:

зима (3 месяца):

z ₁ = 3 мес.;

t ₁ = [(-10,2)+(-9,2)+(-7,3))]/3 = -8,9 °С;

τ₁ = 18-(18-(-8,9))(0,115+1,83)/1,9 = -3,4 °С

весна –(5 месяцев):

z ₂ = 5 мес.;

t ₂ = [(-4,3)+4,4+4,3+(-1,9)+4,1)]/5 = +1,3 °С;

τ₂ = 18-(18-1,3)(0,115+1,83)/1,9 = +0.1 °С;

лето 4 месяца):

z ₃ = 4 мес.;

t₃ = (11,9+16+18.1+16,3)/4 = 15.6 °С;

τ₃ = 18-(18-15.6)(0,115+1,83)/1,9 = 15.4 °С.

По температурам (τ_1, τ₂, τ₃) для соответствующих периодов определяем парциальные давления насыщенного водяного пара:

E ₁ = 460 Па, E ₂ = 615 Па, E ₃ = 1784 Па, следовательно

Определяем нормируемое сопротивление паропроницанию из условия недопустимости накопления влаги за годовой период эксплуатации

7,93

Для расчета нормируемого сопротивления паропроницанию из условия ограничения влаги за период с отрицательными средними месячными температурами наружного воздуха определяем продолжительность этого периода z ₀, сут, и среднюю температуру t₀, °С:

z ₀ = 5·30 = 150 сут.;

t ₀ = (-10,2-9,2-7,3-4,3-1,9)/5=-6,6 °С;

τ₀ = 18-(18+6,6)(0,115+1,83)/1.9 = -6,4 °C;

E ₀ = 356 Па.

В многослойной ограждающей конструкции увлажняемым слоем является утеплитель – керамзитобетон при толщине γ _w = 0,24 м. Предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в этом материале согласно [2, табл. 12] = 5%. η – коэффициент, определяемый по следующей формуле:

(5)

где – среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха. Па, периода месяцев с отрицательными среднемесячными температурами:

Определяем сопротивление паропроницанию в пределах от внутренней поверхности до плоскости возможной конденсации:

следовательно необходимость в устройстве пароизоляции отсутствует

Дата добавления: 2015-10-13