Читайте также:
|
|
23. Определяем давление в первом отборе ЦВД на подогреватель П8.
Температура за ПВД П8 (t п8) равна заданной конечной температуре питательной воды t пв = t п8 = 265°С. Недогрев до температуры насыщения в подогревателе П8, имеющем пароохладитель принимается равным δ t п8=2°C из рекомендуемого диапазона δ t =1 - 3°С.
Температура насыщения отборного пара в П8 равна
t п8.н = t п8 + δ t п8 = 265 + 2 = 267°C
Из таблиц теплофизических свойств воды и водяного пара по температуре насыщения t п8.н = 267°C находим давление пара в подогревателе P 'п8=5,212 МПа. Потерю давления в паропроводе отбора здесь и в дальнейшем принимаем равной 9% давления в подогревателе (из рекомендуемого для расчета диапазона 8— 10%).
Тогда давление пара в отборе на П8 равно
P п8 = 1,09 P 'п8 = 1,09 · 5,212 = 5,68 МПа.
24. Давление отбора на ПВД П7 равно давлению за ЦВД, перед промперегревом: P п7 = P 'пп = 3,83 МПа.
Давление в подогревателе П7 с учетом потерь в паропроводе отбора равно:
P 'п7 = 0,91 P п7 = 0,91 · 3,83= 3,485 МПа.
Температура насыщения в П7 определяется из таблиц по давлению P 'п7 = 3,485 МПа и равна t п7.н = 242,3°С. Температура питательной воды на выходе из П7 с учетом недогрева δ t п7=2°C:
t п7= t п7.н – δ t п7 = 242,3– 2 = 240,3 °С
25. Подогрев питательной воды в П8:
∆t п8 = t п8 – t п7 = 265 – 240,3 = 24,7 °С
26. Температура насыщения в деаэраторе t д.н. определяется из таблиц по заданному давлению в деаэраторе P’ д = 0,685 МПа:
t д.н. = 164,2 °С.
Принимаем падение давления в паропроводе отбора на деаэратор равным 0,2 МПа. С учетом того, что давление в деаэраторе поддерживается постоянным независимо от, нагрузки турбины, а давление в отборах изменяется пропорционально расходу пара через турбину, принимаем запас по давлению в отборе на деаэратор равным 20%, поэтому давление в отборе на деаэратор равно
P д =(P 'д + 0,2) · 1,2 = (0,685 + 0,2) · 1,2 = 1,06 МПа.
27. Определяем повышение энтальпии воды в питательном насосе
Здесь V' — удельный объем воды при температуре tд.н — определяется из таблиц по tд.н = 164,2 °С, V' = 0,0011 м3/кг; ∆ Р пн — повышение давления в питательном насосе, Н/м2 (Па), равное разности давления за насосом P за н и давления перед, насосом P перед н.
Давление за насосом должно быть на 25-30% выше давлений перед турбиной, чтобы можно было преодолеть сопротивление ПВД и парогенератора. Принимаем
P за н = 1,25 · Р о = 1,25 · 23 = 28,75 МПа.
Давление перед насосом принимаем равным давлению в деаэраторе.
P перед н = P 'д = 0,685 МПа.
Так что
∆ Р п.н = 28,75 – 0,685 = 28,065 МПа = 28,065 · 106 Па.
Внутренний КПД насоса ηп.н принимаем равным ηп.н = 0,8 из рекомендуемого диапазона ηп.н = 0,75 - 0,82, тогда
кДж/кг.=38,59
28. Определяем нагрев воды в насосе:
∆t п.н = t за н – t перед н
Здесь t перед н — температура воды перед насосом, принимается равной температуре насыщения в деаэраторе, t перед н = t д.н = 164,2°С. Этой температуре соответствует энтальпия, определенная из таблиц [4], i перед н =692,9 кДж/кг. Энтальпии за насосом, вычисляемой по формуле
i за н = i перед н + ∆ i п.н = 692,9 + 38,6 =731,5 кДж/кг.
по таблицам [4] соответствует t за н = 172,5°С, так что подогрев воды в насосе равен
∆t п. н = 172,5 – 164,2 = 8,3 °С.
29. Суммарный нагрев в П7 и П6:
∆t п7 + ∆t п6 = t п7 – t за н = 240,3 – 172,5 = 67,8 °С.
30. Приняв из условия повышения экономичности, что подогрев
в П7, питающейся от холодной нитки промперегрева, в 1,5 раза
больше (из рекомендованного диапазона 1,5–1,8), чем подогрев
в П6, т. е. ∆t п7 = l,5 ∆t 'п6 из предыдущего уравнения получаем
2,5 ∆t п6 = 67,8
∆t 'п6 = = 27,12 °С;
∆t п7 = 1,5 · 27,12 = 40,68 °С.
31. Температура за П6
t п6 = t за н + ∆t 'п6 = 172,5 + 27,12 = 199,62 °С.
32. Приняв подогрев в П6 δ t п6=2,3°С определяем температуру насыщения в П6:
t п6 н = 199,62 + 2,3 = 201,92 °С.
По этой температуре из таблиц [4] найдем давление в П6:
Р 'п6 = 1,642 МПа
и давление в отборе на П6:
Р п6 = Р 'п6 · 1,09 = 1,642 · 1,09 = 1,4778 МПа.
33. Давление за ЦСД принято, ранее (п. 13) равным 0,23 МПа, поэтому давление в отборе на П3 будет равно
Р п3 = 0,23 МПа.
давление в подогревателе П3
Р 'п3 = Р п3 0,91 = 0,23 · 0,91 = 0,209 МПа
34. Температура насыщения в ПЗ определяется из таблиц [4]
по Р 'п3 = 0,209 МПа и равна t п3 н = 121,6 °C.
Принимая недогрев в П3, не имеющем охладителя пара, равным δ t п3 = 5°C, определяем температуру на выходе из ПНД ПЗ:
t п3 = t п3 н – δ t п3 = 121,6 – 5 = 116,6 °C.
35. Из условия обеспечения надежной работы деаэратора и его регулятора давления принимаем подогрев основного конденсата в деаэраторе равным ∆t д = 20,2°C из рекомендуемого диапазона ∆t д = 19 –21°C.
Тогда температура за подогревателем П4:
t п4 = t дн – ∆t д = 164,2 – 20,2 = 144 °C.
36. Температура насыщения в П4 имеющем охладитель, пара
равна
t п4 н = t п4 + δ t п4 = 144 + 2 = 146 °C.
Из таблиц [4] по tп4 н= 146°С находим Р'п4 = 0,427 МПа.
Давление в отборе на П4:
Рп4 =Р'п4 ·1,09 = 0,427 · 1,09 = 0,460 МПа
37. Заданному давлению в конденсаторе Рк = 0,00343 МПа соответствует температура насыщения tк.н. = 26,67°С.
Принимаем равномерное распределение подогрева между подогревателями ПЗ, П2 и П1, т. е.
∆tп3 = ∆tп2 = ∆tп1 = ∆t,
а нагрев конденсата в сальниковом подогревателе равным ∆tc.п. = 5°С.
38. Температура конденсата на выходе из подогревателя ПЗ:
tп3 = tк.н. + ∆tc.п. + ∆tп1 +∆tп2 +∆tп3 = tк.н. +∆tc.п. +3∆t
Отсюда подогрев в каждом из подогревателей равен:
∆tп1 = ∆tп2 = ∆tп3 = ∆t = =28,31
39. Температура основного конденсата за подогревателем П2:
tп2 = tп3 –∆tп3 = 116,6 – 28,31 = 88,3°С.
Подогреватели П2 и П1, так же, как и ПЗ не имеют охладителей ей
пара, для них принимаем недогрев
δtп2 = δtп1 = δtп3 = 5°С.
Температура насыщения в П2:
tп2.н= tп2 + δtп2 = 88,3+ 5 = 93,3°С.
Давление в П2 определим из таблиц [4] по tп2.н = 93,3 °С.
Р'п2 =0,079 МПа
Давление в отборе на П2;
Pп2 = Р'п2 · 1,09 = 0,079·1,09 = 0,08611 МПа.
40. Температура основного конденсата за подогревателем П1:
tп1 = tп2 –∆tп2 = 88,3 – 28,31 = 60°С.
Температура насыщение П1:
tп1 н = tп1 + δtп1 = 60 + 5 = 65°С.
Из таблиц.[4] пo tп1 н находим: Р'п1 = 0,0251МПа,
Давление в отборе на П1:
Рп1 = Р'п1· 1,09 = 0,0251 ·1,09 = 0,02736 МПа
41. Строим точки отборов на is-диаграмме (рис. 2) как точки
пересечения действительных процессов расширения с соответствующими изобарами и определяем температуры и энтальпии этих точках:
точка П8, как точка пересечения процесса 1-2 с изобарой
Р8=5,68 МПа; в этой точке
i8 = 3090 кДж/кг; t8 = 365°С;
точка П7 совпадает с точкой 2 и лежит на изобаре
Р'пп = 3,83 МПа; в этой точке
i7 =3020 кДж/кг; i7 = 318°С;
точка П6, как точка пересечения процесса 3 ' –4 с изобарой
Рп6 = 1,4778 МПа; в этой точке
i6 = 3345 кДж/кг; t6 = 441°С;
точка д, соответствующая отбору на деаэратор и лежащая на
пересечении процесса 3'–4 с изобарой Рд=1,06 МПа; в этой
точке
i д = 3255 кДж/кг; tд = 396°С;
и так далее по рис. 2 (точка ПЗ совпадает с точкой 4, а точка К - с точкой 5).
i4 = 3050 кДж/кг; t4 = 292°С
i3 = 2895 кДж/кг; t3 = 212°С
i2 = 2755 кДж/кг; t2 = 138°С
i1 = 2610кДж/кг; t1 = 60°С
iк = 2380 кДж/кг; tк = 441°С
42. Параметры, полученные в результате расчетов, для удобства за последующего использования сводим в табл. 2. Указанные в табл. 2 температуры дренажа за подогревателями определяются из следующих предположений. Для подогревателей, имеющих охладители дренажа (в рассматриваемой схеме П8, П6 и П4);
температура дренажа на выходе из подогревателя на 14°С меньше температуры насыщения в данном подогревателе (из рекомендуемого для расчета диапазона 13 - 15°С).
Для подогревателя П7, также имеющего охладитель, дренажа но питаемого паром из холодной нитки промежуточного перегрева, с целью меньшего вытеснения отбора на П6, питаемый паром высокой температуры после промперегрева, снижение температуры в охладителе дренажа П7 принимаем равным 40° (из рекомендованного диапазона 35—40°С), т. е.
tДР.п7= t п7.н–40 = 242,3 – 40= 202,3°С.
Температура дренажа на выходе из подогревателя, не имеющего охладителя дренажа (ПЗ, П2 и П1), равна температуре насыщения в данном подогревателе, т.е,
tДР.п3= tп3.н
tДР.п2= tп2.н
tДР.п1= tп1.н
Энтальпия конденсата и дренажа определяется с помощью таблиц для воды и пара [4] по температур
Таблица 2
Точка процесса | В отборе | В подогревателе | Питательная вода и оси конденсата | Дренаж | |||||||
P | t | i | P' | t' | I' | t | i | t | i | ||
МПа | ᵒС | кДж/кг | МПа | ᵒС | кДж/кг | ᵒС | кДж/кг | ᵒС | кДж/кг | ||
− | − | − | − | − | − | − | |||||
0' | − | − | − | − | − | − | − | ||||
PC | − | − | − | − | − | − | − | ||||
П8 | |||||||||||
П7 | |||||||||||
3' | − | − | − | − | − | − | − | ||||
3'' | − | − | − | − | − | − | − | ||||
П6 | |||||||||||
Д | − | − | |||||||||
П4 | |||||||||||
П3 | |||||||||||
П2 | |||||||||||
П1 | |||||||||||
К | − | − | − | − | − |
х= 0,93
43. Для построения процесса расширения пара в приводной
турбине питательного насоса в is-диаграмме определяем давлении на входе в эту турбину (см. схему на рис. 1):
Ртпо = Рп6 · 0,9 = 1,84 · 0,9 = 1,655 МПа
и противодавление на выходе
Pтп2=1,11· P ' п3= 1,1 ·0,209 = 0,23 МПа.
В is-диаграмме точка на входе в турбину определяется пересечением изотермы t п6= 471°С с изобарой Ртпо = 1,655 МПа; в этой точке (ТПО) i тпо = 3410 кДж/кг.
Из этой точки проводим изоэнтропный процесс до пересечения с изобарой Р тп2=0,23 МПа и находим в точке ТП2ид величину энтальпии i тп2.ид=2870кДж/кг
Располагаемый теплоперепад в турбоприводе
hотп = i тпо - i тп2 ид = 3410 - 2870 = 540 кДж/кг.
Принимаем относительный внутренний КПД турбопривода из рекомендуемого для расчёта диапазона .
Действительный теплоперепад, срабатываемый в турбоприводе:
hi тп = hотп ηптoi = 540 · 0,8 = 432 кДж/кг.
Энтальпия пара за трубоприводом
i тп2 = i тпо – hi тп =3410 – 432 = 2978 кДж/кг.
Точка ТП2 окончания действительного процесса расширения в турбоприводе определится пересечением изоэнтальпы i тп2 = 2978 кДж/кг с изобарой Ртп2=0,23 МПа. Действительный процесс расширения изобразится отрезком прямой, соединяющей точки ТПО и ТП2.
Дата добавления: 2015-07-15; просмотров: 123 | Нарушение авторских прав
<== предыдущая страница | | | следующая страница ==> |
Построение процесса расширения пара в турбине в is – диаграмме | | | Составление тепловых балансов подогревателей и определение долей отборов |