Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатика
ИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханика
ОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторика
СоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансы
ХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника

Определение параметров в регенеративных отборах, подогревателе и турбоприводе

Читайте также:
  1. B. ПРОГРАММНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕЙТРАЛЬНОГО ПОЛОЖЕНИЯ КОРОБКИ ПЕРЕДАЧ ДЛЯ АВТОМОБИЛЕЙ С НЕАВТОМАТИЧЕСКОЙ ТРАНСМИССИЕЙ (петля фиолетового провода должна быть перерезана)
  2. I. Измерение частотной характеристики усилителя и определение его полосы пропускания
  3. III. Определение соответствия порядка учета требованиям специальных правил, обстоятельств, затрудняющих объективное ведение бухгалтерской отчетности.
  4. IV. Прогноз параметров бюджетной системы на период до 2023 года
  5. XI. Определение терминов 1 страница
  6. XI. Определение терминов 2 страница
  7. XI. Определение терминов 3 страница

23. Определяем давление в первом отборе ЦВД на подогреватель П8.

Температура за ПВД П8 (t п8) равна заданной конечной темпе­ратуре питательной воды t пв = t п8 = 265°С. Недогрев до температуры насыщения в подогревателе П8, имеющем пароохладитель принимается равным δ t п8=2°C из рекомендуемого диапазона δ t =1 - 3°С.

Температура насыщения отборного пара в П8 равна

t п8.н = t п8 + δ t п8 = 265 + 2 = 267°C

Из таблиц теплофизических свойств воды и водяного пара по температуре насыщения t п8.н = 267°C находим давление пара в по­догревателе P 'п8=5,212 МПа. Потерю давления в паропроводе отбора здесь и в дальнейшем принимаем равной 9% давления в подогревателе (из рекомендуемого для расчета диапазона 8— 10%).

Тогда давление пара в отборе на П8 равно

P п8 = 1,09 P 'п8 = 1,09 · 5,212 = 5,68 МПа.

24. Давление отбора на ПВД П7 равно давлению за ЦВД, перед промперегревом: P п7 = P 'пп = 3,83 МПа.

Давление в подогревателе П7 с учетом потерь в паропроводе отбора равно:

P 'п7 = 0,91 P п7 = 0,91 · 3,83= 3,485 МПа.

Температура насыщения в П7 определяется из таблиц по давлению P 'п7 = 3,485 МПа и равна t п7.н = 242,3°С. Температура питательной воды на выходе из П7 с учетом недогрева δ t п7=2°C:

t п7= t п7.н – δ t п7 = 242,3– 2 = 240,3 °С

25. Подогрев питательной воды в П8:

∆t п8 = t п8 t п7 = 265 – 240,3 = 24,7 °С

26. Температура насыщения в деаэраторе t д.н. определяется из таблиц по заданному давлению в деаэраторе P’ д = 0,685 МПа:

t д.н. = 164,2 °С.

Принимаем падение давления в паропроводе отбора на деаэра­тор равным 0,2 МПа. С учетом того, что давление в деаэраторе поддерживается постоянным независимо от, нагрузки турбины, а давление в отборах изменяется пропорционально расходу пара через турбину, принимаем запас по давлению в отборе на деаэра­тор равным 20%, поэтому давление в отборе на деаэратор равно

P д =(P 'д + 0,2) · 1,2 = (0,685 + 0,2) · 1,2 = 1,06 МПа.

27. Определяем повышение энтальпии воды в питательном на­сосе

Здесь V' — удельный объем воды при температуре tд.н — опре­деляется из таблиц по tд.н = 164,2 °С, V' = 0,0011 м3/кг; ∆ Р пн — повышение давления в питательном насосе, Н/м2 (Па), равное разности давления за насосом P за н и давления перед, насосом P перед н.

Давление за насосом должно быть на 25-30% выше давлений перед турбиной, чтобы можно было преодолеть сопротивление ПВД и парогенератора. Принимаем

P за н = 1,25 · Р о = 1,25 · 23 = 28,75 МПа.

Давление перед насосом принимаем равным давлению в деаэраторе.

P перед н = P 'д = 0,685 МПа.

Так что

Р п.н = 28,75 – 0,685 = 28,065 МПа = 28,065 · 106 Па.

Внутренний КПД насоса ηп.н принимаем равным ηп.н = 0,8 из рекомендуемого диапазона ηп.н = 0,75 - 0,82, тогда

кДж/кг.=38,59

28. Определяем нагрев воды в насосе:

∆t п.н = t за н t перед н

Здесь t перед н — температура воды перед насосом, принимается равной температуре насыщения в деаэраторе, t перед н = t д.н = 164,2°С. Этой температуре соответствует энтальпия, определен­ная из таблиц [4], i перед н =692,9 кДж/кг. Энтальпии за насосом, вычисляемой по формуле

i за н = i перед н + ∆ i п.н = 692,9 + 38,6 =731,5 кДж/кг.

по таблицам [4] соответствует t за н = 172,5°С, так что подогрев во­ды в насосе равен

∆t п. н = 172,5 – 164,2 = 8,3 °С.

29. Суммарный нагрев в П7 и П6:

∆t п7 + ∆t п6 = t п7 t за н = 240,3 – 172,5 = 67,8 °С.

30. Приняв из условия повышения экономичности, что подогрев
в П7, питающейся от холодной нитки промперегрева, в 1,5 раза
больше (из рекомендованного диапазона 1,5–1,8), чем подогрев
в П6, т. е. ∆t п7 = l,5 ∆t 'п6 из предыдущего уравнения получаем

2,5 ∆t п6 = 67,8

∆t 'п6 = = 27,12 °С;

∆t п7 = 1,5 · 27,12 = 40,68 °С.

 

31. Температура за П6

t п6 = t за н + ∆t 'п6 = 172,5 + 27,12 = 199,62 °С.

32. Приняв подогрев в П6 δ t п6=2,3°С определяем температуру насыщения в П6:

t п6 н = 199,62 + 2,3 = 201,92 °С.

По этой температуре из таблиц [4] найдем давление в П6:

Р 'п6 = 1,642 МПа

и давление в отборе на П6:

Р п6 = Р 'п6 · 1,09 = 1,642 · 1,09 = 1,4778 МПа.

33. Давление за ЦСД принято, ранее (п. 13) равным 0,23 МПа, поэтому давление в отборе на П3 будет равно

Р п3 = 0,23 МПа.

давление в подогревателе П3

Р 'п3 = Р п3 0,91 = 0,23 · 0,91 = 0,209 МПа

34. Температура насыщения в ПЗ определяется из таблиц [4]
по Р 'п3 = 0,209 МПа и равна t п3 н = 121,6 °C.

Принимая недогрев в П3, не имеющем охладителя пара, равным δ t п3 = 5°C, определяем температуру на выходе из ПНД ПЗ:

t п3 = t п3 н – δ t п3 = 121,6 – 5 = 116,6 °C.

35. Из условия обеспечения надежной работы деаэратора и его регулятора давления принимаем подогрев основного конденсата в деаэраторе равным ∆t д = 20,2°C из рекомендуемого диапазона ∆t д = 19 –21°C.

Тогда температура за подогревателем П4:

t п4 = t дн ∆t д = 164,2 – 20,2 = 144 °C.

36. Температура насыщения в П4 имеющем охладитель, пара
равна

t п4 н = t п4 + δ t п4 = 144 + 2 = 146 °C.

Из таблиц [4] по tп4 н= 146°С находим Р'п4 = 0,427 МПа.

Давление в отборе на П4:
Рп4 =Р'п4 ·1,09 = 0,427 · 1,09 = 0,460 МПа

37. Заданному давлению в конденсаторе Рк = 0,00343 МПа соответствует температура насыщения tк.н. = 26,67°С.

Принимаем равномерное распределение подогрева между подогревателями ПЗ, П2 и П1, т. е.

∆tп3 = ∆tп2 = ∆tп1 = ∆t,

а нагрев конденсата в сальниковом подогревателе равным ∆tc.п. = 5°С.

38. Температура конденсата на выходе из подогревателя ПЗ:
tп3 = tк.н. + ∆tc.п. + ∆tп1 +∆tп2 +∆tп3 = tк.н. +∆tc.п. +3∆t

Отсюда подогрев в каждом из подогревателей равен:

∆tп1 = ∆tп2 = ∆tп3 = ∆t = =28,31

39. Температура основного конденсата за подогревателем П2:
tп2 = tп3 –∆tп3 = 116,6 – 28,31 = 88,3°С.
Подогреватели П2 и П1, так же, как и ПЗ не имеют охладителей ей

пара, для них принимаем недогрев

δtп2 = δtп1 = δtп3 = 5°С.

Температура насыщения в П2:

tп2.н= tп2 + δtп2 = 88,3+ 5 = 93,3°С.

Давление в П2 определим из таблиц [4] по tп2.н = 93,3 °С.

Р'п2 =0,079 МПа

Давление в отборе на П2;

Pп2 = Р'п2 · 1,09 = 0,079·1,09 = 0,08611 МПа.
40. Температура основного конденсата за подогревателем П1:
tп1 = tп2 –∆tп2 = 88,3 – 28,31 = 60°С.

Температура насыщение П1:

tп1 н = tп1 + δtп1 = 60 + 5 = 65°С.

Из таблиц.[4] пo tп1 н находим: Р'п1 = 0,0251МПа,

Давление в отборе на П1:

Рп1 = Р'п1· 1,09 = 0,0251 ·1,09 = 0,02736 МПа

 

41. Строим точки отборов на is-диаграмме (рис. 2) как точки
пересечения действительных процессов расширения с соответствующими изобарами и определяем температуры и энтальпии этих точках:

точка П8, как точка пересечения процесса 1-2 с изобарой
Р8=5,68 МПа; в этой точке

i8 = 3090 кДж/кг; t8 = 365°С;

точка П7 совпадает с точкой 2 и лежит на изобаре
Р'пп = 3,83 МПа; в этой точке

i7 =3020 кДж/кг; i7 = 318°С;

точка П6, как точка пересечения процесса 3 ' –4 с изобарой
Рп6 = 1,4778 МПа; в этой точке

i6 = 3345 кДж/кг; t6 = 441°С;

точка д, соответствующая отбору на деаэратор и лежащая на
пересечении процесса 3'–4 с изобарой Рд=1,06 МПа; в этой
точке

i д = 3255 кДж/кг; tд = 396°С;

и так далее по рис. 2 (точка ПЗ совпадает с точкой 4, а точка К - с точкой 5).

i4 = 3050 кДж/кг; t4 = 292°С

i3 = 2895 кДж/кг; t3 = 212°С

i2 = 2755 кДж/кг; t2 = 138°С

i1 = 2610кДж/кг; t1 = 60°С

iк = 2380 кДж/кг; tк = 441°С

42. Параметры, полученные в результате расчетов, для удобства за последующего использования сводим в табл. 2. Указанные в табл. 2 температуры дренажа за подогревателями определяются из следующих предположений. Для подогревателей, имеющих охладители дренажа (в рассматриваемой схеме П8, П6 и П4);

температура дренажа на выходе из подогревателя на 14°С меньше температуры насыщения в данном подогревателе (из рекомендуемого для расчета диапазона 13 - 15°С).

Для подогревателя П7, также имеющего охладитель, дренажа но питаемого паром из холодной нитки промежуточного перегрева, с целью меньшего вытеснения отбора на П6, питаемый паром высокой температуры после промперегрева, снижение температуры в охладителе дренажа П7 принимаем равным 40° (из рекомендованного диапазона 35—40°С), т. е.

tДР.п7= t п7.н–40 = 242,3 – 40= 202,3°С.

Температура дренажа на выходе из подогревателя, не имеющего охладителя дренажа (ПЗ, П2 и П1), равна температуре насыщения в данном подогревателе, т.е,

tДР.п3= tп3.н

tДР.п2= tп2.н

tДР.п1= tп1.н

 

Энтальпия конденсата и дренажа определяется с помощью таблиц для воды и пара [4] по температур

 

 

Таблица 2

 

Точка процесса В отборе В подогревателе Питательная вода и оси конденсата Дренаж  
 
  P t i P' t' I' t i t i  
  МПа ᵒС кДж/кг МПа ᵒС кДж/кг ᵒС кДж/кг ᵒС кДж/кг  
         
0'        
PC        
П8                      
П7                      
3'        
3''        
П6                      
Д                  
П4                      
П3                      
П2                      
П1                      
К            

х= 0,93

43. Для построения процесса расширения пара в приводной
турбине питательного насоса в is-диаграмме определяем давлении на входе в эту турбину (см. схему на рис. 1):

Ртпо = Рп6 · 0,9 = 1,84 · 0,9 = 1,655 МПа
и противодавление на выходе

Pтп2=1,11· P ' п3= 1,1 ·0,209 = 0,23 МПа.

В is-диаграмме точка на входе в турбину определяется пересечением изотермы t п6= 471°С с изобарой Ртпо = 1,655 МПа; в этой точке (ТПО) i тпо = 3410 кДж/кг.

Из этой точки проводим изоэнтропный процесс до пересечения с изобарой Р тп2=0,23 МПа и находим в точке ТП2ид величину энтальпии i тп2.ид=2870кДж/кг
Располагаемый теплоперепад в турбоприводе

hотп = i тпо - i тп2 ид = 3410 - 2870 = 540 кДж/кг.

Принимаем относительный внутренний КПД турбопривода из рекомендуемого для расчёта диапазона .

Действительный теплоперепад, срабатываемый в турбоприводе:
hi тп = hотп ηптoi = 540 · 0,8 = 432 кДж/кг.

Энтальпия пара за трубоприводом

i тп2 = i тпо – hi тп =3410 – 432 = 2978 кДж/кг.

Точка ТП2 окончания действительного процесса расширения в турбоприводе определится пересечением изоэнтальпы i тп2 = 2978 кДж/кг с изобарой Ртп2=0,23 МПа. Действительный процесс расширения изобразится отрезком прямой, соединяющей точки ТПО и ТП2.

 

 


Дата добавления: 2015-07-15; просмотров: 123 | Нарушение авторских прав


Читайте в этой же книге: ВВЕДЕНИЕ | ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ ТЕПЛОВАЯ СХЕМА ЭНЕРГОБЛОКА ТЭС И НАЗНАЧЕНИЕ ЕЕ ЭЛЕМЕНТОВ | Подбор прототипа и составление принципиальной тепловой схемы |
<== предыдущая страница | следующая страница ==>
Построение процесса расширения пара в турбине в is – диаграмме| Составление тепловых балансов подогревателей и определение долей отборов

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.016 сек.)