Контрольная работа. Тема: «Выбор основного оборудования производственно-отопительной ТЭЦ»

Тема: «Выбор основного оборудования производственно-отопительной ТЭЦ»

Исходные данные:

D^р_п = 80 кг/с;

р_п = 1,2 МПа;

t_п = 260 °С;

Q^р_св = 700 МВт;

b_к = 0,85;

t_к = 95 °С;

тип СТ – СТО;

топливо – Т;

р_о = 12,8 МПа;

t_о = 555 °С.

Выбираем паровые турбины с соответствующими начальными параметрами (12,8 МПа, 555 °С) исходя из D^р_п и Q^р_св, добиваясь оптимального значения коэффициентов теплофикации по пару и по сетевой воде. При этом параметры пара в отборе должны соответствовать заданным.

Выбираем 2 турбины ПТ-50/60-130/7 УТЗ и 2 турбины Т-60/65-130-2М УТЗ:

= 2 32,8 = 65,6 кг/с

= = = 0,82

= 2 46,5 + 2 116,3 = 325,6 МВт

= = = 0,47

Номинальный отпуск технологического пара от редукционно-охладительных установок (РОУ) ТЭЦ определяем по формуле:

= ( - )

где h_п, h₀ – энтальпия технологического пара и свежего пара ПК, кДж/кг, определяем при соответствующих параметрах по термодинамическим таблицам;

h_пв принимаем при температуре питательной воды после питательного насоса на ТЭЦ высокого давления t_пв = 160 °С и давлении р_пв = 1,2; р_о = 1,2 × 12,8 = 15,4 МПа;

η_роу = 0,98 – коэффициент эффективности РОУ.

h_п = 2958,2 кДж/кг;

h_о = 3486,5 кДж/кг;

h_пв = 684,3 кДж/кг;

= (80 – 65,6) = 12 кг/с

Необходимая паропроизводительность паровых котлов (ПК) ТЭЦ:

D_пк = 1,02(Ʃ )

где Ʃ - сумма номинальных расходов пара на все принятые к установке турбины.

Ʃ = 2 76,1 + 2 77,8 = 307,8 кг/с

D_пк = 1,02(307,8 + 12) = 319,8 кг/с

Выбираем котлы с параметрами пара 13,8 МПа и 560 °С, работающие на твердом топливе – 3 котла Е-420-140 БКЗ, суммарная паропроизводительность которых:

D_пку = 3 116,7 = 350,1 кг/с

Необходимая теплопроизводительность пиковых водогрейных котлов:

= = 700 – 325,6 = 374,4 МВт

Выбираем 2 водогрейных котла КВ-ТК-100 ДКЗ:

Суммарная теплопроизводительность:

Q_пвку = 4 116,3 = 465,2 МВт

Тепловая мощность производственных отборов:

= (h_п – β_к(h_к – h_х) – h_х) 10^-3

где h_х – энтальпия холодной воды, используемой для подготовки добавочной воды, принимаемая равной h_х = 21 кДж/кг;

h_к = 398,02 кДж/кг;

= 80 (2958,2 – 0,85 (398,02 – 21) – 21) 10^-3 = 209,3 МВт

Расчетная теплота топлива, сожженного в ПК:

=

где h_оп – энтальпия перегретого пара после выбранных ПК при соответствующих параметрах (13,8МПа и 560°С), кДж/кг;

p_пр = 0,015 – доля непрерывной продувки барабанов ПК;

h_б – энтальпия продувочной воды (при температуре насыщения в барабане котла при р_б =14МПа), кДж/кг; h_пв – энтальпия питательной воды перед ПК, кДж/кг;

η_пк – средневзвешенное значение КПД выбранных ПК, η_пк = 0,92.

h_оп = 3487,5 кДж/кг;

h_б = 1573,2кДж/кг;

h_пв = 990,2 кДж/кг;

= = 865 МВт

Расчетная теплота топлива, сожженного в ПВК:

=

где η_пвк – средневзвешенное значение КПД выбранных ПВК, η_пк = 0,898;

= = 417 МВт

КПИТ брутто ТЭЦ определяем по формуле:

=

где - электрическая мощность ТЭЦ, равная суммарной электрической мощности выбранных турбин.

= 2 50 + 2 60 = 220 МВт

= = 88 %

КПИТ нетто ТЭЦ определяем по формуле:

= (1 – )

где - относительный расход теплоты топлива на СН ТЭЦ (принимается ориентировочно по ТЭЦ с близким по составу оборудованием), принимаем

= 0,065

= 0,88(1 – 0,065) = 82 %

Дата добавления: 2015-07-15