Читайте также:
|
Решения, которые предстоит принять, вырабатываются на основе анализа формы и размеров РС, а также распределения свойств и различных граничных условий в ней. Результаты анализа сопоставляются с возможностями комплекса, что позволяет сделать выводы о содержании твердотельной модели и дискретной схемы.
Работая над созданием дискретной схемы МКЭ, следует опираться на типовые конечные элементы комплекса, обеспечивающие решение поставленной задачи, то есть на библиотеку конечных элементов комплекса. В статической линейно деформируемой задаче можно использовать КЭ типа BAR. Это двухузловой (A, B) прямолинейный пространственный стержневой КЭ с постоянным поперечным сечением и шестью степенями свободы в каждом узле: тремя линейными перемещениями (TX, TY, TZ), и тремя угловыми (RX, RY, RZ) (рис. 1.3).
Заметим, что в MSC.visual NASTRAN for Windows все стержневые системы рассматриваются как пространственные, то есть отсутствуют типовые КЭ со степенями свободы только в плоскости рамы. Следует также иметь в виду, что по умолчанию КЭ жестко прикрепляются к узлам. При необходимости можно изменять количество связей в таких соединениях на уровне конечноэментной модели. Пример реализации такого приема будет рассмотрен позже.
С конечным элементом связана местная правосторонняя система координат, ось абсцисс (x) которой направлена от узла А к узлу В и совпадает с осью стержня. Оси ординат (y) и аппликат (z) в простейшем случае совпадают с главными центральными осями инерции сечения стержня в узле А.
Рис. 1.3. Конечный элемент типа BAR.
Множество геометрических характеристик сечения имеет следующий состав: As – площадь; Iy, Iz – осевые моменты инерции; Ix=Iкр – характеристика кручения; Aky, Akz – так называемые сдвиговые площади, являющиеся отношениями обычной площади As к коэффициентам сдвига при изгибе в соответствующих плоскостях (xy и xz). КЭ типа BAR допускает приложение нагрузки, распределенной вдоль оси AB по линейному закону, представляемой проекциями интенсивности на оси местной (для КЭ) или общей систем координат. Именно на такие фрагменты будем мысленно делить исходную РС задачи.
Результаты описания представим в таблице 1.4. Обозначим линейные степени свободы какого-либо сечения РС символами TХ, TY, TZ, угловые степени свободы того же сечения символами RX, RY, RZ. Вторые символы обозначают оси общей системы координат, вдоль которых ориентированы векторы, представляющие соответствующие компоненты полного перемещения сечения. Так TХ означает перемещение вдоль оси Х, а RX – угловое перемещение вокруг оси Х. Символ Ä в графе таблицы 1. означает наличие связи в направлении соответствующей степени свободы, а отсутствие символов – отсутствие связи.
Таблица 1.3
Типовые множества связей в сечениях РС
| Т. г. м. | Степени свободы | |||||
| линейные | угловые | |||||
| TX | TY | TZ | RX | RY | RZ | |
| P1 | Ä | Ä | Ä | Ä | Ä | Ä |
| P2 | Ä | Ä | Ä | Ä | Ä | Ä |
| P5 | Ä | Ä | Ä | Ä |
Опишем все типовые множества сосредоточенных сил (LP1) (рис. 1.3) в форме, удобной для последующего использования при работе с препроцессором. Результаты описания представим в таблице 1.4 и таблице 1.5 соответственно.
Рис. 1.4
Таблица 1.4
Типовые множества сосредоточенных воздействий в РС
| Т. г. м. | Воздействия: | |||||
| силы | моменты | |||||
| РX | РY | РZ | МX | МY | МZ | |
| P3 | Æ | -10 | Æ | Æ | Æ | Æ |
| P4 | Æ | -10 | Æ | Æ | Æ | Æ |
Проведенный анализ свойств РС позволяет пользователю принять обоснованное решение относительно количества линий, из которых будет состоять геометрическая модель. Вырабатывая такое решение нужно удовлетворить двум противоречивым условиям. Одно из них состоит в том, чтобы элементов геометрической модели было как можно меньше. Другое – чтобы как можно больше информации о свойствах РС было задано на уровне геометрической модели.
Из проведенного анализа следует, что можно обойтись одним типом КЭ (BAR) и двумя типовым множеством свойств (PR1 и PR2). Если также допустить, что в этой части условия задачи меняться не будут, то характер распределения свойств не накладывает ограничений снизу на количество линий. Поскольку совокупности сосредоточенных связей расположены в местах соединений указанных линий, то характер распределения связей также не накладывает ограничений снизу на количество линий.
В данном случае на основании формы и размеров РС (рис. 1.4) можно определить состав и координаты характерных точек (Р1- Р12) геометрической модели (таблица 1.5). Ее прообраз с распределением типовых свойств представлен на (рис. 1.6).
Таблица 1.5
Характерные точки геометрической модели
| Точки геометрической модели (рис. 1.6) | Координаты точек геометрической модели | ||
| X | Y | Z | |
| Р1 | |||
| Р2 | 5.4 | ||
| Р3 | 7.2 | 5.4 | |
| Р4 | 14.4 | 5.4 | |
| P5 | 14.4 | ||
| Р6 | 7.2 |
Рис. 1.6. Распределение свойств по системе.
При решении вопроса о количестве КЭ в задачах обсуждаемого класса можно руководствоваться критерием удобства представления результатов. Поскольку выполняемый расчет учебный, на схеме должны быть хорошо видны номера узлов и КЭ модели; очертания эпюр внутренних усилий должны корректно представлять соответствующие законы и тому подобное. Исходя из этих соображений, принимаем для нижнего и верхнего пояса фермы по 16 КЭ на каждом, для раскосов – по 6КЭ. Естественно, что эти величины – ориентировочные. От них допускаются отклонения в зависимости от особенностей схем и целей расчета. Конечно-элементная модель представлена на рисунке 1.7.
Рис 1.7. Конечно-элементная модель
Рис. 1.8. Пространственная модель
Деформированный вид:
Эпюра изгибающих моментов:
Эпюра поперечных сил:
Эпюра продольных сил:
**************************************************************************
* Beam Sections *
**************************************************************************
*UNDEFINED* 2008 r1
File: E:\PATRDAT\3\ferma\2.db
Date: 18-Dec-12
Time: 19:33:33
Section Name: s1
Section Shape: BAR
Section Properties
------------------
Area
A = 0.25401601
Moments of Inertia
I1 = 0.0053770109
I2 = 0.0053770109
I12 = 0.
Torsional Constant about Centroid
J = 0.0090871491
Stress Recovery Points Relative to Shear Center
C1 = 0.252
C2 = 0.252
D1 = -0.252
D2 = 0.252
E1 = -0.252
E2 = -0.252
F1 = 0.252
F2 = -0.252
Shear Stiffness Factors
K1 = 0.83333331
K2 = 0.83333331
Warping Coefficient about Shear Center
CWA = 0.
Centroid Relative to Shear Center
N1A = 0.
N2A = 0.
Centroid Relative to Origin
Hori. = 0.252
Vert. = 0.252
Shear Center Relative to Origin
Hori. = 0.252
Vert. = 0.252
Angle from Axis 1 to Maximum Principal Axes
Alpha = 90.
Beam Cross Section External Perimeter
Perim = 2.016
Dimensions
----------
W = 0.50400001
H = 0.50400001
MSC.Patran 16.0.028 Sun Jun 15 15:50:12 PDT 2008 - Analysis Code: MSC.Nastran
Load Case: Default, A1:Static Subcase
Result Bar Forces, Rotational - Layer At Center
Entity: Element Vector
-Entity ID--El. Pos. ID--X Component---Y Component---Z Component--
1 1 -0.0000E+0 -1.3396E+0 -0.0000E+0
1 2 -0.0000E+0 -1.0546E+0 0.0000E+0
2 2 -0.0000E+0 -1.0546E+0 -0.0000E+0
2 3 -0.0000E+0 -7.6962E-1 0.0000E+0
3 3 -0.0000E+0 -7.6962E-1 -0.0000E+0
3 4 -0.0000E+0 -4.8462E-1 0.0000E+0
4 4 -0.0000E+0 -4.8462E-1 -0.0000E+0
4 5 -0.0000E+0 -1.9962E-1 0.0000E+0
5 5 -0.0000E+0 -1.9962E-1 -0.0000E+0
5 6 -0.0000E+0 8.5375E-2 0.0000E+0
6 6 -0.0000E+0 8.5375E-2 -0.0000E+0
6 7 -0.0000E+0 3.7037E-1 0.0000E+0
7 7 -0.0000E+0 3.7037E-1 -0.0000E+0
7 8 -0.0000E+0 6.5537E-1 0.0000E+0
8 8 -0.0000E+0 6.5537E-1 -0.0000E+0
8 9 -0.0000E+0 9.4037E-1 0.0000E+0
9 9 -0.0000E+0 -7.7483E-2 -0.0000E+0
9 11 -0.0000E+0 -3.0800E-2 0.0000E+0
10 11 -0.0000E+0 -3.0800E-2 -0.0000E+0
10 12 -0.0000E+0 1.5884E-2 0.0000E+0
11 12 -0.0000E+0 1.5884E-2 -0.0000E+0
11 13 -0.0000E+0 6.2568E-2 0.0000E+0
12 13 -0.0000E+0 6.2568E-2 -0.0000E+0
12 14 -0.0000E+0 1.0925E-1 0.0000E+0
13 14 -0.0000E+0 1.0925E-1 -0.0000E+0
13 15 -0.0000E+0 1.5593E-1 0.0000E+0
14 15 -0.0000E+0 1.5593E-1 -0.0000E+0
14 16 -0.0000E+0 2.0262E-1 0.0000E+0
15 16 -0.0000E+0 2.0262E-1 -0.0000E+0
15 17 -0.0000E+0 2.4930E-1 0.0000E+0
16 17 -0.0000E+0 2.4930E-1 -0.0000E+0
16 18 -0.0000E+0 2.9599E-1 0.0000E+0
17 18 -0.0000E+0 2.9599E-1 -0.0000E+0
17 20 -0.0000E+0 1.9532E-1 0.0000E+0
18 20 -0.0000E+0 1.9532E-1 -0.0000E+0
18 21 -0.0000E+0 9.4661E-2 0.0000E+0
19 21 -0.0000E+0 9.4661E-2 -0.0000E+0
19 22 -0.0000E+0 -6.0011E-3 0.0000E+0
20 22 -0.0000E+0 -6.0011E-3 -0.0000E+0
20 23 -0.0000E+0 -1.0666E-1 0.0000E+0
21 23 -0.0000E+0 -1.0666E-1 -0.0000E+0
21 24 -0.0000E+0 -2.0733E-1 0.0000E+0
22 24 -0.0000E+0 -2.0733E-1 -0.0000E+0
22 25 -0.0000E+0 -3.0799E-1 0.0000E+0
23 25 -0.0000E+0 -3.6230E-1 -0.0000E+0
23 27 -0.0000E+0 -3.0328E-1 0.0000E+0
24 27 -0.0000E+0 -3.0328E-1 -0.0000E+0
24 28 -0.0000E+0 -2.4425E-1 0.0000E+0
25 28 -0.0000E+0 -2.4425E-1 -0.0000E+0
25 29 -0.0000E+0 -1.8523E-1 0.0000E+0
26 29 -0.0000E+0 -1.8523E-1 -0.0000E+0
26 30 -0.0000E+0 -1.2621E-1 0.0000E+0
27 30 -0.0000E+0 -1.2621E-1 -0.0000E+0
27 31 -0.0000E+0 -6.7186E-2 0.0000E+0
28 31 -0.0000E+0 -6.7186E-2 -0.0000E+0
28 32 -0.0000E+0 -8.1636E-3 0.0000E+0
29 32 -0.0000E+0 -8.1636E-3 -0.0000E+0
29 33 -0.0000E+0 5.0859E-2 0.0000E+0
30 33 -0.0000E+0 5.0859E-2 -0.0000E+0
30 34 -0.0000E+0 1.0988E-1 0.0000E+0
31 34 -0.0000E+0 -5.9950E-1 -0.0000E+0
31 36 -0.0000E+0 -3.9436E-1 0.0000E+0
32 36 -0.0000E+0 -3.9436E-1 -0.0000E+0
32 37 -0.0000E+0 -1.8921E-1 0.0000E+0
33 37 -0.0000E+0 -1.8921E-1 -0.0000E+0
33 38 -0.0000E+0 1.5936E-2 0.0000E+0
34 38 -0.0000E+0 1.5936E-2 -0.0000E+0
34 39 -0.0000E+0 2.2108E-1 0.0000E+0
35 39 -0.0000E+0 2.2108E-1 -0.0000E+0
35 40 -0.0000E+0 4.2623E-1 0.0000E+0
36 40 -0.0000E+0 4.2623E-1 -0.0000E+0
36 41 -0.0000E+0 6.3137E-1 0.0000E+0
37 41 -0.0000E+0 6.3137E-1 -0.0000E+0
37 42 -0.0000E+0 8.3652E-1 0.0000E+0
38 42 -0.0000E+0 8.3652E-1 -0.0000E+0
38 43 -0.0000E+0 1.0417E+0 0.0000E+0
39 1 -0.0000E+0 -4.9751E-1 -0.0000E+0
39 45 -0.0000E+0 -4.3338E-1 0.0000E+0
40 45 -0.0000E+0 -4.3338E-1 -0.0000E+0
40 46 -0.0000E+0 -3.6925E-1 0.0000E+0
41 46 -0.0000E+0 -3.6925E-1 -0.0000E+0
41 47 -0.0000E+0 -3.0512E-1 0.0000E+0
42 47 -0.0000E+0 -3.0512E-1 -0.0000E+0
42 48 -0.0000E+0 -2.4099E-1 0.0000E+0
43 48 -0.0000E+0 -2.4099E-1 -0.0000E+0
43 49 -0.0000E+0 -1.7687E-1 0.0000E+0
44 49 -0.0000E+0 -1.7687E-1 -0.0000E+0
44 50 -0.0000E+0 -1.1274E-1 0.0000E+0
45 50 -0.0000E+0 -1.1274E-1 -0.0000E+0
45 51 -0.0000E+0 -4.8607E-2 0.0000E+0
46 51 -0.0000E+0 -4.8607E-2 -0.0000E+0
46 52 -0.0000E+0 1.5522E-2 0.0000E+0
47 52 -0.0000E+0 1.5522E-2 -0.0000E+0
47 53 -0.0000E+0 7.9651E-2 0.0000E+0
48 53 -0.0000E+0 7.9651E-2 -0.0000E+0
48 34 -0.0000E+0 1.4378E-1 0.0000E+0
49 34 -0.0000E+0 8.5316E-1 -0.0000E+0
49 56 -0.0000E+0 5.7831E-1 0.0000E+0
50 56 -0.0000E+0 5.7831E-1 -0.0000E+0
50 57 -0.0000E+0 3.0346E-1 0.0000E+0
51 57 -0.0000E+0 3.0346E-1 -0.0000E+0
51 58 -0.0000E+0 2.8611E-2 0.0000E+0
52 58 -0.0000E+0 2.8611E-2 -0.0000E+0
52 59 -0.0000E+0 -2.4624E-1 0.0000E+0
53 59 -0.0000E+0 -2.4624E-1 -0.0000E+0
53 60 -0.0000E+0 -5.2109E-1 0.0000E+0
54 60 -0.0000E+0 -5.2109E-1 -0.0000E+0
54 9 -0.0000E+0 -7.9594E-1 0.0000E+0
55 9 -0.0000E+0 2.2191E-1 -0.0000E+0
55 63 -0.0000E+0 1.9429E-1 0.0000E+0
56 63 -0.0000E+0 1.9429E-1 -0.0000E+0
56 64 -0.0000E+0 1.6667E-1 0.0000E+0
57 64 -0.0000E+0 1.6667E-1 -0.0000E+0
57 65 -0.0000E+0 1.3904E-1 0.0000E+0
58 65 -0.0000E+0 1.3904E-1 -0.0000E+0
58 66 -0.0000E+0 1.1142E-1 0.0000E+0
59 66 -0.0000E+0 1.1142E-1 -0.0000E+0
59 67 -0.0000E+0 8.3800E-2 0.0000E+0
60 67 -0.0000E+0 8.3800E-2 -0.0000E+0
60 68 -0.0000E+0 5.6178E-2 0.0000E+0
61 68 -0.0000E+0 5.6178E-2 -0.0000E+0
61 69 -0.0000E+0 2.8556E-2 0.0000E+0
62 69 -0.0000E+0 2.8556E-2 -0.0000E+0
62 70 -0.0000E+0 9.3364E-4 0.0000E+0
63 70 -0.0000E+0 9.3364E-4 -0.0000E+0
63 71 -0.0000E+0 -2.6689E-2 0.0000E+0
64 71 -0.0000E+0 -2.6689E-2 -0.0000E+0
64 25 -0.0000E+0 -5.4311E-2 0.0000E+0
MSC.Patran 16.0.028 Sun Jun 15 15:50:12 PDT 2008 - Analysis Code: MSC.Nastran
Load Case: Default, A1:Static Subcase
Result Bar Forces, Translational - Layer At Center
Entity: Element Vector
-Entity ID--El. Pos. ID--X Component---Y Component---Z Component--
1 0 1.3645E+1 -0.0000E+0 3.1666E-1
2 0 1.3645E+1 -0.0000E+0 3.1666E-1
3 0 1.3645E+1 -0.0000E+0 3.1666E-1
4 0 1.3645E+1 -0.0000E+0 3.1666E-1
5 0 1.3645E+1 -0.0000E+0 3.1666E-1
6 0 1.3645E+1 -0.0000E+0 3.1666E-1
7 0 1.3645E+1 -0.0000E+0 3.1666E-1
8 0 1.3645E+1 -0.0000E+0 3.1666E-1
9 0 1.1185E-1 -0.0000E+0 5.1871E-2
10 0 1.1185E-1 -0.0000E+0 5.1871E-2
11 0 1.1185E-1 -0.0000E+0 5.1871E-2
12 0 1.1185E-1 -0.0000E+0 5.1871E-2
13 0 1.1185E-1 -0.0000E+0 5.1871E-2
14 0 1.1185E-1 -0.0000E+0 5.1871E-2
15 0 1.1185E-1 -0.0000E+0 5.1871E-2
16 0 1.1185E-1 -0.0000E+0 5.1871E-2
17 0 -9.9481E+0 -0.0000E+0 -1.1185E-1
18 0 -9.9481E+0 -0.0000E+0 -1.1185E-1
19 0 -9.9481E+0 -0.0000E+0 -1.1185E-1
20 0 -9.9481E+0 -0.0000E+0 -1.1185E-1
21 0 -9.9481E+0 -0.0000E+0 -1.1185E-1
22 0 -9.9481E+0 -0.0000E+0 -1.1185E-1
23 0 1.3064E+1 -0.0000E+0 6.5581E-2
24 0 1.3064E+1 -0.0000E+0 6.5581E-2
25 0 1.3064E+1 -0.0000E+0 6.5581E-2
26 0 1.3064E+1 -0.0000E+0 6.5581E-2
27 0 1.3064E+1 -0.0000E+0 6.5581E-2
28 0 1.3064E+1 -0.0000E+0 6.5581E-2
29 0 1.3064E+1 -0.0000E+0 6.5581E-2
30 0 1.3064E+1 -0.0000E+0 6.5581E-2
31 0 -1.3064E+1 -0.0000E+0 2.2794E-1
32 0 -1.3064E+1 -0.0000E+0 2.2794E-1
33 0 -1.3064E+1 -0.0000E+0 2.2794E-1
34 0 -1.3064E+1 -0.0000E+0 2.2794E-1
35 0 -1.3064E+1 -0.0000E+0 2.2794E-1
36 0 -1.3064E+1 -0.0000E+0 2.2794E-1
37 0 -1.3064E+1 -0.0000E+0 2.2794E-1
38 0 -1.3064E+1 -0.0000E+0 2.2794E-1
39 0 3.2331E+1 -0.0000E+0 7.1255E-2
40 0 3.2331E+1 -0.0000E+0 7.1255E-2
41 0 3.2331E+1 -0.0000E+0 7.1255E-2
42 0 3.2331E+1 -0.0000E+0 7.1255E-2
43 0 3.2331E+1 -0.0000E+0 7.1255E-2
44 0 3.2331E+1 -0.0000E+0 7.1255E-2
45 0 3.2331E+1 -0.0000E+0 7.1255E-2
46 0 3.2331E+1 -0.0000E+0 7.1255E-2
47 0 3.2331E+1 -0.0000E+0 7.1255E-2
48 0 3.2331E+1 -0.0000E+0 7.1255E-2
49 0 -1.9618E+1 -0.0000E+0 -3.0539E-1
50 0 -1.9618E+1 -0.0000E+0 -3.0539E-1
51 0 -1.9618E+1 -0.0000E+0 -3.0539E-1
52 0 -1.9618E+1 -0.0000E+0 -3.0539E-1
53 0 -1.9618E+1 -0.0000E+0 -3.0539E-1
54 0 -1.9618E+1 -0.0000E+0 -3.0539E-1
55 0 1.6512E+1 -0.0000E+0 -3.0691E-2
56 0 1.6512E+1 -0.0000E+0 -3.0691E-2
57 0 1.6512E+1 -0.0000E+0 -3.0691E-2
58 0 1.6512E+1 -0.0000E+0 -3.0691E-2
59 0 1.6512E+1 -0.0000E+0 -3.0691E-2
60 0 1.6512E+1 -0.0000E+0 -3.0691E-2
61 0 1.6512E+1 -0.0000E+0 -3.0691E-2
62 0 1.6512E+1 -0.0000E+0 -3.0691E-2
63 0 1.6512E+1 -0.0000E+0 -3.0691E-2
64 0 1.6512E+1 -0.0000E+0 -3.0691E-2
MSC.Patran 16.0.028 Sun Jun 15 15:50:12 PDT 2008 - Analysis Code: MSC.Nastran
Load Case: Default, A1:Static Subcase
Result Displacements, Rotational - Layer (NON-LAYERED)
Entity: Node Vector
-Entity ID--X Component---Y Component---Z Component--
1 0.0000E+0 0.0000E+0 0.0000E+0
2 0.0000E+0 0.0000E+0 -6.6791E-9
3 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.1768E-8
4 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.5267E-8
5 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.7176E-8
6 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.7495E-8
7 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.6223E-8
8 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.3362E-8
9 0.0000E+0 0.0000E+0 -8.9101E-9
11 0.0000E+0 0.0000E+0 -9.2122E-9
12 0.0000E+0 0.0000E+0 -9.2538E-9
13 0.0000E+0 0.0000E+0 -9.0349E-9
14 0.0000E+0 0.0000E+0 -8.5556E-9
15 0.0000E+0 0.0000E+0 -7.8158E-9
16 0.0000E+0 0.0000E+0 -6.8156E-9
17 0.0000E+0 0.0000E+0 -5.5549E-9
18 0.0000E+0 0.0000E+0 -4.0337E-9
20 0.0000E+0 0.0000E+0 -2.6631E-9
21 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.8542E-9
22 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.6068E-9
23 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.9211E-9
24 0.0000E+0 0.0000E+0 -2.7971E-9
25 0.0000E+0 0.0000E+0 -4.2346E-9
27 0.0000E+0 0.0000E+0 -6.0913E-9
28 0.0000E+0 0.0000E+0 -7.6188E-9
29 0.0000E+0 0.0000E+0 -8.8169E-9
30 0.0000E+0 0.0000E+0 -9.6857E-9
31 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.0225E-8
32 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.0435E-8
33 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.0316E-8
34 0.0000E+0 0.0000E+0 -9.8679E-9
36 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.2640E-8
37 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.4268E-8
38 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.4752E-8
39 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.4090E-8
40 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.2285E-8
41 0.0000E+0 0.0000E+0 -9.3344E-9
42 0.0000E+0 0.0000E+0 -5.2395E-9
43 0.0000E+0 0.0000E+0 0.0000E+0
45 0.0000E+0 0.0000E+0 -2.5969E-9
46 0.0000E+0 0.0000E+0 -4.8359E-9
47 0.0000E+0 0.0000E+0 -6.7172E-9
48 0.0000E+0 0.0000E+0 -8.2407E-9
49 0.0000E+0 0.0000E+0 -9.4064E-9
50 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.0214E-8
51 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.0664E-8
52 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.0757E-8
53 0.0000E+0 0.0000E+0 -1.0491E-8
56 0.0000E+0 0.0000E+0 -5.8745E-9
57 0.0000E+0 0.0000E+0 -3.4147E-9
58 0.0000E+0 0.0000E+0 -2.4883E-9
59 0.0000E+0 0.0000E+0 -3.0954E-9
60 0.0000E+0 0.0000E+0 -5.2360E-9
63 0.0000E+0 0.0000E+0 -7.7490E-9
64 0.0000E+0 0.0000E+0 -6.7421E-9
65 0.0000E+0 0.0000E+0 -5.8893E-9
66 0.0000E+0 0.0000E+0 -5.1905E-9
67 0.0000E+0 0.0000E+0 -4.6459E-9
68 0.0000E+0 0.0000E+0 -4.2554E-9
69 0.0000E+0 0.0000E+0 -4.0191E-9
70 0.0000E+0 0.0000E+0 -3.9368E-9
71 0.0000E+0 0.0000E+0 -4.0086E-9
MSC.Patran 16.0.028 Sun Jun 15 15:50:12 PDT 2008 - Analysis Code: MSC.Nastran
Load Case: Default, A1:Static Subcase
Result Displacements, Translational - Layer (NON-LAYERED)
Entity: Node Vector
-Entity ID--X Component---Y Component---Z Component--
1 0.0000E+0 0.0000E+0 0.0000E+0
2 1.6115E-9 -3.2325E-9 0.0000E+0
3 3.2231E-9 -1.1761E-8 0.0000E+0
4 4.8346E-9 -2.4153E-8 0.0000E+0
5 6.4461E-9 -3.8980E-8 0.0000E+0
6 8.0576E-9 -5.4808E-8 0.0000E+0
7 9.6692E-9 -7.0208E-8 0.0000E+0
8 1.1281E-8 -8.3748E-8 0.0000E+0
9 1.2892E-8 -9.3997E-8 0.0000E+0
11 1.2905E-8 -1.0219E-7 0.0000E+0
12 1.2919E-8 -1.1054E-7 0.0000E+0
13 1.2932E-8 -1.1880E-7 0.0000E+0
14 1.2945E-8 -1.2676E-7 0.0000E+0
15 1.2958E-8 -1.3416E-7 0.0000E+0
16 1.2971E-8 -1.4078E-7 0.0000E+0
17 1.2985E-8 -1.4639E-7 0.0000E+0
18 1.2998E-8 -1.5074E-7 0.0000E+0
20 1.0064E-8 -1.4956E-7 0.0000E+0
21 8.1118E-9 -1.4839E-7 0.0000E+0
22 6.6345E-9 -1.4721E-7 0.0000E+0
23 5.1271E-9 -1.4604E-7 0.0000E+0
24 3.0841E-9 -1.4486E-7 0.0000E+0
25 0.0000E+0 -1.4369E-7 0.0000E+0
27 -1.5428E-9 -1.3899E-7 0.0000E+0
28 -3.0857E-9 -1.3278E-7 0.0000E+0
29 -4.6285E-9 -1.2534E-7 0.0000E+0
30 -6.1714E-9 -1.1696E-7 0.0000E+0
31 -7.7142E-9 -1.0796E-7 0.0000E+0
32 -9.2571E-9 -9.8611E-8 0.0000E+0
33 -1.0800E-8 -8.9226E-8 0.0000E+0
34 -1.2343E-8 -8.0096E-8 0.0000E+0
36 -1.0800E-8 -6.9804E-8 0.0000E+0
37 -9.2571E-9 -5.7532E-8 0.0000E+0
38 -7.7142E-9 -4.4309E-8 0.0000E+0
39 -6.1714E-9 -3.1167E-8 0.0000E+0
40 -4.6285E-9 -1.9135E-8 0.0000E+0
41 -3.0857E-9 -9.2427E-9 0.0000E+0
42 -1.5428E-9 -2.5211E-9 0.0000E+0
43 0.0000E+0 0.0000E+0 0.0000E+0
45 2.3229E-9 -3.2667E-9 0.0000E+0
46 3.3400E-9 -8.2744E-9 0.0000E+0
47 3.2447E-9 -1.4765E-8 0.0000E+0
48 2.2301E-9 -2.2482E-8 0.0000E+0
49 4.8943E-10 -3.1167E-8 0.0000E+0
50 -1.7841E-9 -4.0562E-8 0.0000E+0
51 -4.3973E-9 -5.0410E-8 0.0000E+0
52 -7.1570E-9 -6.0454E-8 0.0000E+0
53 -9.8699E-9 -7.0435E-8 0.0000E+0
56 -5.4776E-9 -8.2413E-8 0.0000E+0
57 -1.5163E-9 -8.4730E-8 0.0000E+0
58 9.2122E-10 -8.7047E-8 0.0000E+0
59 3.2150E-9 -8.9364E-8 0.0000E+0
60 6.7453E-9 -9.1681E-8 0.0000E+0
63 9.9675E-9 -1.0115E-7 0.0000E+0
64 7.6282E-9 -1.0752E-7 0.0000E+0
65 5.7910E-9 -1.1322E-7 0.0000E+0
66 4.3727E-9 -1.1836E-7 0.0000E+0
67 3.2902E-9 -1.2305E-7 0.0000E+0
68 2.4601E-9 -1.2741E-7 0.0000E+0
69 1.7992E-9 -1.3154E-7 0.0000E+0
70 1.2244E-9 -1.3556E-7 0.0000E+0
71 6.5241E-10 -1.3957E-7 0.0000E+0
Дата добавления: 2015-07-12; просмотров: 73 | Нарушение авторских прав
| <== предыдущая страница | | | следующая страница ==> |
| Общая информация о процессе решения задачи | | | Исходные данные |