Порядок расчета. 1. В качестве сужающего устройства выбираем диафрагму (рис

1. В качестве сужающего устройства выбираем диафрагму (рис. 10, а) из нержавеющей стали марки Х17. В качестве вторичного измерительного прибора выбран сильфонный самопишущий дифманометр типа ДСС-734 класса точности 1,5 с предельным перепадом давления Δ р_пр = 2500 кгс/м², имеющий дополнительную запись давления класса точности 1,0 с предельным давлением р_пр = 25 кгс/см². Для записи температуры газа выбран самопишущий манометрический термометр типа ТЖ класса точности 1,0 с пре­делом измерения от —50 до 50 °С.

2. Определяем абсолютное давление газа перед сужающим устройством по формуле:

p₁ = p_{1 изб} + p_б = 1,2+0,1 = 1,3 МПа=13 кгс/см²

3. При ρ_н =0,727 кг/м³ коэффициент сжимаемости природного газа будет 0,974.

4. Определяем вспомогательный коэффициент С по формуле:

5. При известном коэффициенте С =11,530 и предельном перепаде давления Δ р_пр = 2500 кгс/м² по фрагменту номограммы, рис. 11, определяем численное значение модуля диафрагмы m и необратимые поте­ри давления на диафрагме р_п.

Для получения значения модуля т и потерь давления р_п откладываем на ось абсцисс номограммы С =11,530 и восстанавливаем перпендикуляр до пере­сечения в точке А с кривой 1, соответствующей предельному перепаду давления Δ р_пр =2500 кгс/м². Наклонная прямая 2, проходящая через точку А, соответст­вует значению искомого модуля диафрагмы m =0,356. Проведя из точки А горизонтальную прямую до пересечения с осью ординат, получаем значение необра­тимых потерь давления р_п на диафрагме, равное 0,16 кгс/см².

6. Рассчитаем минимальное число Рейнольдса Re_min, соот­ветствующее минимальному расходу газа Q_{н. min} =30000 м³/ч, т. е.

Re_min = 0,0361 Q_{н. minρн} /(Dμ_mах) = 0,0361·30000 ×

× 0,727/(400·1,13·10^-6) = 1,74·10⁶.

Такое значение минимального удовлетворяет условию.

7. Используем найденные значения модуля m =0,356 и минимального числа Рейнольдса Re_min = 1,74·10⁶ для определения коэффициента расхода газа при угловом способе отбора давлений, получаем

α_у = (1/ ) [0,5959 + 0,0312 m ^1,05—0,1840 m ⁴ +

+ 0,0029 m ^1,25 (10⁶/ Re_min)^0,75] = (1/ ) {0,5959 +

+ 0,0312·0,356^1,05— 0,1840·0,356⁴ +0,0029·0,356^1,25 ×

× [10⁶/(1,74-10⁶)]^0,75} = 1,0713(0,5959 + 0,0105 —

— 0,0029 + 0,0001310) = 0,6466.

Рис. 11. Фрагмент номограммы для С = f (Δ p_пр, т, р_п).

8. Определяем значение коэффициента адиабаты х в рабочих условиях при p₁ = 13 кгс/см² и Т =278 К:

х = 1,29 + 0,704·10^-6 [2575 + (346,23 — Т)²] р₁ = 1,29 +

+ 0,704· 10^-6 [2575 + (346,23 — 278)²] · 13 = 1,29 + 0,088 = 1,378.

9. Рассчитаем предварительное значение поправочного множителя на расширения ε при известном предварительном значении модуля m =0,356, коэффициенте адиабаты х = 1,378, предельном перепаде давления Δ р_пр =0,25 кгс/см² и давлении p₁ = 13 кгс/см²:

ε = 1 — (0,41 + 0,35m²) Δ р_пр /(x Р₁) = 1 — (0,41 + 0,35 · 0,356²) ×

× 0,25/(1,378·13)= 1 — 0,454·0,0140 = 0,99.

10. Вычисляем вспомогательный коэффициент mα при С = 11,530, ε =0,99 и Δ р_пр =2500 кгс/м²:

mα = С/(ε ) = 11,530/(0,99 ) = 0,2329.

11. Определяем уточненное значение модуля m при mα =0,2329 и α =0,6466:

m = mα/α = 0,2329/0,6466 = 0,36.

12. При новом уточненном значении m =0,36 коэффициент расхода α равен

α = (1/ ) {0,5959 + 0,0312·0,36^1,05—0,1840·0,36⁴+

+0,0029·0,36^1,25 [10⁶/(1,74·10⁶)]^0,75} = 1,0715(0,5959 + 0,01067 —

— 0,00309 + 0,0001324) = 0,6468.

13. При m =0,36 диаметр отверстия диафрагмы

d = = 400 = 240 мм.

14. Подставляем в формулу найденные значения d =240 мм, α =0,6468, ε = 0,99, Δ р_пр =2500 кгс/м², p₁ = 13 кгс/см², T₁ = 278 К, ρ_н =0,727 кг/м³ и Z =0,974:

Q_н.пр = 0,2109αεd² = 0,2109·0,6468·0,99·240² ×

× = 7778,64·12,85 = 99955,6 м³/ч.

15. Находим погрешность расчета максимального расхода газа Δ Q по фор­муле:

Погрешность расчета Δ Q =0,04 % <0,2 %, что вполне допустимо. Здесь Q_расч — уточненное расчетное значение максимального (предельного) расхода газа, м³/ч. Так как погрешность расчета 0,04 % вполне допустима, окончательно принимаем следующие параметры измерительной диафрагмы. Диаметр отверстия диафрагмы d =240 мм, коэффициент расхода α =0,6468 и модуль m =0,36.

16. Рассчитаем максимальное число Рейнольдса Re_max, соответствующее предельному (максимальному) расходу газа Q_н.пр = 100000 м³/ч:

Re_max = 0,0361 Q_н.пр ρ_н /(Dμ) = 0,0361·100000×

×0,727/(400·1,13·10^-6) =2,64·10⁶.

17. Принимаем толщину диска диафрагмы Е =0,05 D. Тогда Е =0,05-400=20 мм. Ширину цилиндрической части отверстия диафрагмы е_ц (рис. 9.10, а), которая затем переходит в коническую выходную часть, выбираем из соотношения 0,005 D 0,02 D. Приняв е_ц =0,02 D, получаем, что е_ц =0,02∙400=8 мм. Угол скоса конической выходной части диафрагмы q должен быть не менее 30 и не более 45°. Принимаем угол скоса .

18. Ширина кольцевой щели c, соединяющей камеры отбора давлений с трубопроводом, не должна превышать 0,03 D при т ≤ 0,45. В этом случае

19. Размеры сечений камер для отбора давлений a и b выбираем из условия:

Приняв b = 1,5 a, получаем, что а ≥ 70,8 мм, а b ≥ 1,5 а ≥ мм. Толщина h стенки корпуса камеры должна быть не менее 2 с, т. е.

20. Определяем длины прямых участков измерительного трубопровода перед диафрагмой L ₁ и L₂ и после диафрагмы l₁ и l₂ исходя из заданной погрешности . Перед диафрагмой согласно условию находится два местных сопротивления. Наиболее удаленное от диафрагмы — входной патрубок с двумя коленами, расположенными в разных плоскостях, а ближайшее к диафрагме — входной кран. За диафрагмой находится гильза термометра и выходной кран. Определяем минимальное расстояние L₂/D между входным патрубком с группой колен, расположенных в разных плоскостях и входным краном. При указанном расположении местных сопротивлений получаем, что L₂/D= 30. При D =400 мм = 0,4 м

.

Минимальное расстояние L₂/D между входным краном и диафрагмой, при модуле m =0,36 и заданной погрешности δ_аL = 0,3 % равно 20. При L₂/D =20

.

Расстояние l₁ от выходного торца диафрагмы до гильзы термометра должно быть более 2 D, т. е.

Определяем минимальное расстояние l₂ от выходного торца диафрагмы до выходного крана. При m =0,36

С учетом выполненных расчетов длины прямых участков измерительного трубопровода (рис. 9.10, а) имеют следующие размеры: L ₁ =8 м, L₂ =12 м, l₁ =0,8 м и l₂ =2,8 м.

Расчет погрешности измерения расхода газа. Для расчета погрешности измерения расхода сухого газа выпишем исходные данные, полученные при расчёте сужающего устройства (диафрагмы), а также определим ряд дополнительных данных. При диаметре трубопровода D = 400 мм, модуле m =0,36 и минимальном числе Рейнольдса Re_min =1,74∙10⁶, исходя из условий, указанных в настоящей главе, можно принять, что и . При измерении фактических размеров измерительного трубопровода и диафрагмы было получено, что высота уступа внутри прямого участка трубопровода перед диафрагмой при стыковке труб h =1 мм на расстоянии l =2 м от диафрагмы, а эксцентриситет оси отверстия диафрагмы и измерительного трубопровода е =2 мм. При выбранных длинах прямых участков перед диафрагмой L ₁=8 м и L ₂=12 м и модуле m =0,36 значение погрешности δ_аL = 0,3 %. При высоте уступа L =1 мм и диаметре D =400 мм находим, что:

При меньше 0,3% можно принять, что δ_аL =0. При эксцентриситете е =2 мм проверяем выполнение условий:

,

.

Из указанных условий видно, что фактическое значение эксцентриситета е =2мм удовлетворяет условию, в связи с чем, погрешность от влияния эксцентриситета . Подставив полученные данные в формулу, получаем погрешность определения коэффициента расхода а:

Для определения погрешности измерения расхода газа предварительно необходимо найти погрешности . Погрешность определения поправочного множителя на расширение определяем по формуле в зависимости от и погрешностей . Множитель по данным расчёта диафрагмы равен 0,99. погрешность определения коэффициента адиабаты рассчитываем по формуле

,

где - абсолютная погрешность определения коэффициента адиабаты. При определении коэффициента адиабаты природного газа по таблицам с тремя значащими цифрами после запятой абсолютная погрешность может быть принята равной половине единице младшего ряда последней значащей цифры в табличных значениях . В этом случае абсолютная погрешность определения коэффициента адиабаты равна 0,0005. Средняя квадратическая погрешность определения коэффициента адиабаты при =0,0005 и =1,378

.

Средняя квадратическая погрешность определения давления показывающим манометром рассчитывается при и

.

Погрешность при вычисляется по формуле

.

Подставив полученные значения , в формулу, получаем

.

Средняя квадратическая погрешность регистрирующего дифманометра по шкале перепада давления определяется при Δ р =(2/3)Δ р_пр, s _{Δ р} =1,5 %, δ_пк =0,5 %, Δτ _{Δ р} =2 мин:

Задача 3.1. Рассчитать ГРС с максимальной пропускной способностью Q_max (м³/ч) температурой газа на входе в ГРС t °C. Перекачивается газ метан с ρ₀ =0,71(кг/м³). Давление на ГРС изменяется от р₁ до р₂ (МПа) по вариантам (табл. 9.3.2).

1.Подобрать регуляторы давления.

2.Определить диаметры трубопроводов редуцирования.

3.Проанализировать температурный режим газа на ГРС.

Таблица 3.2

Исходные данные к задаче 3.1

№ п/п	Qmax	t, ^oC	р1	р2
	15·10^4		5,5	1,2
	10·10^4		5,3	1,2
	5·10^4		4,5	1,2
	3·10^4		4,7	1,2
	2·10^4		4,3	1,2
	1·10^4		3,5	1,2
	1,5·10^4		3,2	0,6
	1,5·10^4		3,0	0,6
	1,5·10^4		4,5	1,2
	2·10^4		5,5	1,2
	2·10^4		4,0	1,2
	2·10^4		3,5	0,6
	2·10^4		3,1	0,6
	3,5·10^4		5,8	1,2
	3,5·10^4		5,2	1,2
	3,5·10^4		4,7	1,2
	3,5·10^4		3,5	0,6
	4·10^4		5,3	1,2
	4·10^4		4,5	1,2
	4·10^4		3,8	0,6
	4·10^4		3,6	0,6
	4,5·10^4		4,7	1,2
	4,5·10^4		3,8	1,2
	6·10^4		3,5	0,6
	7·10^4		5,6	1,2

4. Газорегуляторные пункты (ГРП)

Пример 4.1. Подобрать оборудование и контрольно-измерительные приборы для сетевого газорегуляторного пункта производительностью Q =1100 м³/ч (при нор­мальных условиях) и избыточном давлении газа на входе 80 кПа. Давление на вы­ходе низкое — 3 кПа. Газ природный.

Дата добавления: 2015-07-11