Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатика
ИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханика
ОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторика
СоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансы
ХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника

Расчет элементов решетки

Читайте также:
  1. I. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАВИГАЦИОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
  2. I. Тепловой расчет и выбор конструкции теплообменного аппарата
  3. II. Данные для расчета расходов бюджета
  4. II. Действия суточного наряда по боевому расчету
  5. II. Расчет зубчатых колес редуктора
  6. III. РАСЧЕТ ПОГРЕШНОСТЕЙ РАСЧЕТА УГЛОВОГО УСКОРЕНИЯ
  7. V. Цены и порядок расчетов

 

Рассмотрим растянутые элементы:

раскосы (б-в) и (л-м)

(); с учетом

= 609,14 кН;

= 508,3 кН.

Сечение раскосов 18´30 см. Арматура класса А400 с МПа.

Требуемая площадь рабочей арматуры по условию прочности

мм2.

Конструктивно принимаем %; см2.

Принимаем 8Æ18А400 с см2.

Определяем ширину раскрытия трещин при действии усилий от постоянных и длительных нагрузок, учитываемых с коэффициентом

Усилие трещинообразования в центрально растянутом элементе определяется по рекомендации п. 4.9 [5]:

Н =154 кН.

Усилие в раскосе от нормативной нагрузки равно:

кН > кН,

где усилие от единичной нагрузки 3,28.

Следовательно, трещины в раскосе образуются. Производим расчет по раскрытию трещин.

Ширина раскрытия нормальных трещин определяется по формуле

где принимается

1,0 – при непродолжительном действии нагрузки;

0,5 – для арматуры периодического профиля и канатной;

1,2 – для растянутых элементов.

Вычисляем другие величины:

МПа;

Базовое расстояние между трещинами

мм < 400 мм,

где мм – диаметр арматуры.

Согласно п. 4.10 [6] принимаем = 239 мм.

Ширина раскрытия трещин

мм ≤ мм.

Таким образом, полученная величина удовлетворяет нормативным требованиям по раскрытию трещин (п. 4.12 [6]).

 

Остальные раскосы и стойки армируются аналогично данному раскосу.

 

Рассмотрим сжатые элементы:

Максимальное расчетное усилие в стержнях а-б и м-н кН.

Так как усилия в остальных панелях пояса мало отличаются от расчетных, то для унификации конструктивного решения все элементы верхнего пояса с учетом армируем по усилию

= 837,6 кН;

кН.

Сечение раскосов см.

см2.

Принимаем арматуру класса А400 с МПа, МПа.

В расчете учитывается случайный эксцентриситет

см; см.

Принимаем см.

Геометрическая длина стержня см. Расчетная длина стержня см. Гибкость . Необходим учет влияния прогиба.

Моменты от полной и длительной нагрузки относительно оси, проходящей через центр наименее сжатых (растянутых) стержней арматуры

Н×мм;

Н×мм.

Для определения жесткости элемента вычисляются следующие параметры:

;

Принимается

Предварительно задаем коэффициент армирования

Жесткость

Н×мм2.

Н = 3930 кН.

Момент от случайного эксцентриситета с учетом прогиба:

Н×мм.

Относительная величина продольной силы:

Следовательно, имеет место второй случай. Площадь арматуры определяется следующим способом.

При принятом коэффициенте армирования

мм2;

Арматура принимается конструктивно 4Æ14А400 мм2.

Остальные сжатые раскосы и стойки армируем аналогично данному раскосу.

Расчет узлов

 

Опорный узел

Длину заделки напрягаемой арматуры согласно [9] принимают для канатов диаметром 12–15 мм равной 1500 мм, для проволоки периодического профиля – 1000 мм и для стержневой арматуры 35 d, где d – диаметр стержня.

Рассчитываем требуемую площадь поперечного сечения продольной ненапрягаемой арматуры в пределах узла

мм2,

где кН – расчетное усилие в стержне 11-б нижнего пояса (см. табл. 2.9).

Принимаем 4Æ10А400, мм2; длина заделки = 35 d = мм.

Рассчитываем площадь поперечного сечения арматуры (рис. 2.18)

К расчету опорного узла:

а – схема работы; б – армирование

 

кН;

Н = 182,0 кН;

Н = 26,5кН,

где

Из условия обеспечения прочности на изгиб в наклонном сечении по линии требуемая площадь поперечного стержня

где – угол наклона приопорной панели, = ; см; кН – усилие в приопорном стержне; х – высота сжатой зоны; см; n – количество поперечных стержней в узле, пересекаемых линией АВ; при двух каркасах и шаге стержней 100 мм шт.

мм;

 

мм2.

Принимаем диаметр 22 мм с мм2.

 

Промежуточный узел

1. Расчет площади сечения поперечной арматуры

 

Для примера рассматривается первый промежуточный узел по верхнему поясу фермы, где примыкает растянутый раскос (б-в). Усилие в раскосе кН.

Фактическая длина заделки стержней раскоса (б-в) за линию мм, а требуемая длина заделки арматуры 8Æ18А400 составляет мм.

Необходимое сечение поперечных стержней каркасов определяется по формуле

где см; для узлов верхнего пояса; для узлов нижнего пояса;

кН/см2 = 315 МПа;

МПа,

где – количество поперечных стержней в каркасах, пересекаемых линией .

По расчету поперечные стержни в промежуточном узле не требуются. Принимается конструктивно Æ10А400 с шагом 100 мм, мм2.

2. Рассчитываем площадь поперечного сечения окаймляющего стержня (рис. 2.19). По условному усилию определяем

,

где и – усилия в растянутых раскосах, а при наличии одного растянутого раскоса .

Так как в узле примыкает сжатый раскос, то окаймленный стержень принимаем конструктивно Æ12А400.

 

 


Список литературы

 

1. ЕСКД. Правила оформления чертежей. – М., 1974.

2. СП52-101–2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. – М., 2004

3. СНиП2.01.07–85 *. Нагрузки воздействия. – М., 2004.

4. СНиП2.02.01–83 *. Основания зданий и сооружений.

5. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП52-101–2003). – М., 2005.

6. Пособие по проектированию предварительно напряженных конструкций. Железобетонные конструкции из тяжелого бетона (к СП52-102–2003). – М., 2005.

7. Типовые железобетонные конструкции зданий и сооружений для промышленного строительства. Справочник проектировщика / Под ред. Г. И. Бердичевского. – М.: Стройиздат, 1974. – 398 с.

8. Пособие по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны промышленных зданий. – М., 1985.

9. Руководство по расчету и конструированию железобетонных ферм покрытий. – М.: Госстрой СССР, 1971.

10. Короев, Ю. И. Инженерно-строительное черчение / Ю. И. Короев. – М.: Высшая школа, 1976.

11. СН223–62. Основные положения по унификации объемно-планировочных и конструктивных решений промышленных зданий. – М.: Стройиздат, 1962.

12. Бондаренко, В. М. Расчет железобетонных и каменных конструкций / В. М. Бондаренко, А. И. Судницын, В. Г. Назаренко. – М.: Высшая школа, 1988.

13. Глуховской, А. Д. Безраскосные фермы с межферменными этажами / А. Д. Глуховской, Е. Г. Кутухтин. – М.: Стройиздат, 1967.

14. Бондаренко, В. М. Примеры расчета железобетонных и каменных конструкций / В. М. Бондаренко, В. И. Римшин. – М.: Высшая школа, 2006.

15. Железобетонные конструкции: методические указания к курсовому проекту № 2 «Вариантное проектирование» / ЛИСИ; сост.
Ю. С. Конев, А. А. Веселов. – Л.: 1984. – 35 с.


Дата добавления: 2015-11-28; просмотров: 51 | Нарушение авторских прав



mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.017 сек.)