Назначение вели1 предварительного напряже напрягаемой арматуре.

Общим требованием при назначении величины предварительного напряжения является создание такого натяжения арматуры, которое приводило бы к оптимальному напряженному состоянию бетона и арматуры в конструкции при ее работе в эксплуатационной стадии.

При расчете предварительно напряженных элементов учитывается предварительное напряжение в арматуре и, отвечающее такому состоянию конструкции, когда под действием усилия предварительного обжатия и внешних нагрузок напряжение в бетоне на уровне напрягаемой арматуры были равны нулю.

Поэтому полные относительные деформации арматуры в предельном состоянии могут определяться как сумма начальных относительных деформаций, созданных на стадии предварительного натяжения (с учетом потерь) и приращения относительных деформаций растянутой зоны конструкции в предельном состоянии.

Нормы по проектированию железобетонных конструкций устанавливают следующие условия назначения величины предварительного напряжения для стержневой и проволочной арматуры:

начальное контролируемое предварительное напряжение арматуры;

р - максимально допустимое отклонение значения предварительного напряжения, вызванное технологическимипричинами;

fpk - нормативное сопротивление напрягаемой арматуры.Верхний предел (0.9 fpk) - назначается исходя из требований, чтобы при натяжении относительные деформации арматуры невыходили в область больших неупругих относительных деформаций ине произошел бы ее разрыв.

Нижний предел (0.3fpk) обеспечивает минимальный уровеньпредварительного напряжения с учетом проявления потерь (рис.1).

Величину предварительного напряжения σ0,max назначают с учетом

максимально допустимых отклонений, которые могут возникнуть по

технологическим причинам в процессе натяжения:

- при механическом способе натяжения отклонение р принимают

равным 0.06*σ0,max;- при электротермическом или комбинированном способе -определяют в зависимости от длины стержня по формуле р = 30 +

360/l (l - расстояние между наружными гранями упоров в м, а р - в

МПа);- при автоматизированном натяжении арматуры р = 30 + 90/l.

24 Расчет прочности внецен-тренно сжатых элементов. Основные требования по конструированию.

Для внецентренно сжатых элементов напряжения в арматуре, расположенной у растянутой или менее сжатой грани сечения, изменяется в зависимости не только от ее количества, но и от эксцентриситета приложе-ния продольной силы N_Sd. Поэтому, для внецентренно-сжатых элементов следует рассматривать две области работы арматуры: с напря-жениями, равными пределу текучести, и с переменными напряжениями, изменяющимися от предельных напряжений при растяжении до предельных напряжений при сжатии.

При расчете внецентренно сжатых элементов могут быть использованы расчетные процеду­ры для расчета сечений изгибаемых элементов, на которые действует момент Msd1, определяемый относительно центра тяжести растянутой арматуры A_s1 (A_st );

С учетом случайного эксцентриситета, а также эффектов второго рода (гибкости элемента), начальное значение эксцентриситета, применяемого в статических расчетах, должно быть увели­чено до значения e_tot и момент M_Sd1 определяется по формуле:

, При установленном плече внутренней пары сил определяют высоту сжатой зоны сечения х и рассчитывают деформации у арматуры, располагаемой у растянутой (менее сжатой) грани сечения. Если рассчитанные относительные деформации e_st не удовлетворяют условию, т.е. арматура не используется с полным сопротивлением имеет место т.н. случай малых эксцентриситетов. Если условие выполняется, такой случай называют случаем больших эксцентриситетов. и расчет производят аналогично тому, как это было представлено для изгибаемых элементов (при действии на сечение только M_Sd).

В случае, когда условие (6.83) не выполняется и имеет место случай малых эксцентриситетов, расчет следует произвести по общему методу, либо воспользоваться упроще-нием, принимая x = x_lim.

рарар

46, Расчёт ЖБ Резервуаров. Жидкость, содержащаяся в резервуаре, оказывает гидростатическое давление на его стены, линейно возра­стающее с увеличением глубины. Нормативное значение этого давления на глубине (/— х) от уровня жидкости (рис. XVI.6, а) р_кх. Его расчетное значение

где р — плотность жидкости (для воды р=1); 1,1 — коэффициент надежности по нагрузке.

Гидростатическое давление вызывает в стене, кольце­вые растягивающие усилия Их значения определяют на основании равновесия полукольца с высотой пояса, равной единице (рис. XVI.6,б):,

№_x = p_xR, (XVI.2)

где R — радиус кольца.

Эпюра кольцевых усилий в стене, отделенной от дни­ща, имеет линейное очертание (рис. XVI.6, в). Под воз­действием кольцевых усилий периметр стены удлиняется и сама стена перемещается в радиальном направлении. Эпюра этих перемещений w повторяет по очертанию эпю­ру » (рис. XVI.6, г). При жестком сопряже­нии стены с днищем (в мо­нолитных резервуарах или в Сборных с конструкцией опорного узла по рис. XVI.3, б) радиальные пере­мещения на уровне днища практически равны нулю вследствие ничтожно малой деформируемости днища в своей плоскости. В связи с этим вертикальная образую­щая стены искривляется; в ней возникают изгибаю­щие моменты М_х, действующие вдоль образующей, и со­ответствующие им поперечные силы Q_x. Стена представляет осесимметричную цилиндричес­кую тонкостенную оболочку.

В ней, как и в других тон­костенных пространственных системах, изгиб имеет ло­кальный характер.В зоне местного изгиба справедливо уравнение (XIV.23). Решение этого уравнения относительно момен­тов приводит к выражению (XIV.24), относительно пере­мещений w;— к выражению (XIV.54).При жестком сопряжении стены с днищем (рис. XVI.7) вследствие их взаимодействия в самом узле воз никают изгибающий момент Mi и поперечная сила Qj Их значения устанавливают из совместности угловых пё ремещении краев обеих конструктивных частей по линий их контакта.

Перемещения края стены определяют по тем же фор» мулам, что и перемещения края куполов (см. табл; XIV.1). Перемещения края днища определяют как пере­мещения балки (полосы днища единичной ширины), ле жащей на грунтовом основании

Дата добавления: 2015-12-08