Исходные-данные для проектирования

Cечение размерами b = 400 мм, h = 600 мм; a = 30 мм; бетон тяжелый класса В25 R_b = 14,5 МПа при g _{b 2} = 0,9, R_bt=1,05 МПа, E_b=30*10³МПа; продольная арматура класса A-III: R_s = 365 МПа, Е_s=2*10⁵ МПа; поперечная арматура класса А-I: R_s=225МПа, E_s=2,1·10⁵ МПа.

Расчет производим по результатам программы комплекса «ЛИРА 9.6». По данным РСУ производим подбор арматуры.(см. прил.1)

Требуется определить площадь сечения продольной арматуры.

2.4.2 Расчет прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси:

Рабочая высота сечения ригеля при однорядном расположении стержней: h ₀ = 600 – 30 = 570 мм.

Таблица 2.4.1

Максимальное усилие возникающая на средней опоре из таблицы 2.4.1 РСУ:

Сечение на средней опоре №1: М=92,26 кН×м

ξ_R=0,06 ζ=0,97

,

3Æ14 А-III; А_s= 4,62 см²

Таблица 2.4.2

Максимальное усилие возникающая на крайней опоре из таблицы 2.4.2 РСУ:

Сечение на крайней опоре №2 М=65,6 кН×м

ξ_R=0,04 ζ=0,98

,

3Æ12 А-III; А_s= 3,39 см²

Таблица 2.4.3

Максимальное усилие возникающая в пролете из таблицы 2.4.3 РСУ:

Сечение в пролете №3: М =57,94 кН×м

Рабочая высота сечения при расположении арматуры в два ряда:

h₀ = h – a =60-3 =57см

ξ_R=0,04 ζ=0,98

,

2Æ14А-III; А_s=3,08 см²

В соответствии с 𝛼_m значение ξ, ζ берем из таблицы расчета изгибаемых элементов прямоугольного сечения, армированных одиночной арматурой.

2.4.3 Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси:

Таблица 2.4.4

Максимальное усилие возникающая на средней опоре из таблицы 2.4.4 РСУ:

На средней опоре поперечная сила Q_max = 82,39 кН.

Диаметр поперечных стержней устанавливают из условия сварки их с продольной арматурой диаметром d=14 мм и принимают равным d_sw=4 мм с площадью А_s=0.126 см². При классе А – III R_sw = 285 МПа; поскольку d_sw/d=4/14=1/4<1/3, вводят коэффициент условий работы γ_s2=0,9 и тогда R_sw=0.9х285=255 МПа. Число каркасов - 3, при этом А_sw=3*0.126=0,378 см².

Шаг поперечных стержней по конструктивным условиям s=h/3=60/3=20см. На всех приопорных участках длиной l/4 принят шаг s=20см, в средней части пролета шаг s=3h/4=3*60/4=45 см.

Вычисляют q_sw=A_swR_sw/s =0,378*255(100)/20=481,95 Н/см;

Коэффициент армирование:

𝜇₁=А_s/bh₀ = 4,62 /2280= 0,002,

𝜇₂=А_s/bh₀ = 3,39/2280= 0,0015,

𝜇₃=А_s/bh₀ = 3,08/2280= 0,0014.

Прочность наклонного сечения обеспечена.

2.4.4 Произведем проверку прочности наклонной сжатой полосы между наклонной сжатой полосы между наклонными трещинами:

Отношение модулей упругости:

𝛼 =E_s/E_b=2,1*10⁵/30*10³=7

Коэффициент поперечного армирования по длине:

𝜇_{w =} A_s/b*s=0,378/40*20=0,0004725

Коэффициент, учитывающий влияние хомутов:

𝜑_w1=1+5*7*0,0004725=1,02<1,3

Коэффициент, оценивающий способность различных видов бетона:

𝜑_b1=1-𝛽R_b=1-0,01*13,05=0,8695

𝛽=0,01-для тяжелого бетона

Проверка прочности по сжатой полосе между наклонными трещинами по условию

Q≤0,3𝜑_w1𝜑_b1R_bb h₀

Q = 82,39*10³Н<0,3*1,02*0,8695*13,05(100)*40*57=97,1*10³Н

Условие выполняется, прочность обеспечена.

Дата добавления: 2015-11-04