Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АрхитектураБиологияГеографияДругоеИностранные языки
ИнформатикаИсторияКультураЛитератураМатематика
МедицинаМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогика
ПолитикаПравоПрограммированиеПсихологияРелигия
СоциологияСпортСтроительствоФизикаФилософия
ФинансыХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника

III. Расчет зубчатых колес редуктора

VI. Расчет цепной передачи | VII. Первый этап компоновки редуктора | VIII. Проверка долговечности подшипника | IX. Второй этап компоновки редуктора | X. Проверка прочности шпоночных соединений | XI. Уточненный расчет валов | XIII. Посадки зубчатого колеса, звездочки и подшипников | XV. Сборка редуктора | ПОВЫШЕННОЙ ТВЕРДОСТИ | И КЛИНОРЕМЕННОЙ ПЕРЕДАЧЕЙ |


Читайте также:
  1. I. Выбор электродвигателя и кинематический расчет
  2. I. Выбор электродвигателя и кинематический расчет
  3. II. Расчет зубчатых колес редуктора
  4. II. Расчет зубчатых колес редуктора
  5. II. Расчет зубчатых колес редуктора.
  6. II. Расчет редуктора
  7. III. Предварительный расчет валов редуктора

 

Выбираем материалы для зубчатых колес такие же, как в §12.1. Для шестерни сталь 45, термообработка — улучшение, твердость НВ 230; для колеса сталь 45, термообработка — улучшение, твердость НВ 200.

Допускаемое контактное напряжение для косозубых колес из укачанных материалов [s Н ] = 410 МПа.

Примем такой же, как и ранее, коэффициент ширины венца y ba = 0,4.

Коэффициент КН b, учитывающий неравномерность распреде­ления нагрузки по ширине венца, примем по табл. 3.1. Не­смотря на симметричное расположение колес относительно опор (см. рис. 12.13), примем значение этого коэффициента, как в случае несимметричного расположения колес, так как со стороны клиноременной передачи действует сила давления на ведущий вал, вызывающая его деформацию и ухудшающая контакт зубьев: Кн b = 1,25.

Мощность на валу барабана (он же ведомый вал редуктора) Р б= р 2 = 11,1 кВт (см. рис. 12.13 и пункт I расчета). Найдем вращающий момент на этом валу

 

 

Межосевое расстояние из условия контактной выносливости активных поверхностей зубьев по формуле (3.7)

 

где Ка = 43 — для косозубых колес; и = 5 — принято ранее для рассматриваемого редуктора.

Ближайшее значение межосевого расстояния по ГОСТ 2185-66 aw = 280 мм.

Нормальный модуль

 

 

принимаем по ГОСТ 9563 - 60 mn = 3,5 мм.

Примем предварительно угол наклона зубьев b = 10°.

Число зубьев шестерни [см. формулу (3.12)]

 

 

принимаем z 1 = 26. Тогда z 2 = z 1 и = 26 × 5 = 130.

Уточняем значение угла наклона зубьев:

 

 

угол b = 12o50'.

Основные размеры шестерни и колеса.

Диаметры делительные

 

Проверка

 

Диаметры вершин зубьев

 

Ширина колеса b2 = y baаw = 0,4 • 280 = 112 мм. Ширина шестерни bl = b2 + 5 мм = 117 мм.

Коэффициент ширины шестерни по диаметру

 

Окружная сокрость колес

 

Степень точности передачи: для косозубых колес при ско­рости до 10 м/с следует принять 8-ю степень точности.

Коэффициент нагрузки

 

По табл. 3.5 при y bd = 1,25, твердости НВ < 350 и несим­метричном расположении колес (учет натяжения клиноременной передачb) коэффициент КН b »1,165.

По табл. 3.4 при v = 1,52 м/с и 8-й степени точности коэффициент КН a » 1,065.

По табл. 3.6 для косозубых колес при скорости менее 5 м/с коэффициент КНv = 1,0.

Таким образом, КН = 1,165 × 1,065 × 1,0 = 1,242.

Проверяем контактные напряжения по формуле (3.6):

 

 

что менее [s Н ] = 410 МПа. Условие прочности выполнено.

Силы, действующие в зацеплении:

 
 


окружная

 
 


радиальная

 
 


осевая

Проверим зубья на выносливость по напряжениям изгиба [см. формулу (3.25)]:

 

Коэффициент нагрузки KF = KF b KFv.

По табл. 3.7 при y bd = 1,25, твердости НВ < 350 и несим­метричном расположении зубчатых колес относительно опор коэффициент KF b»1,32.

По табл. 3.8 для косозубых колес 8-й степени точности и скорости до 3 м/с коэффициент KFv = 1,1.

Таким образом, KF = 1,32 × 1,1 = 1,45.

Коэффициент, учитывающий форму зуба, YF зависит от эквивалентного числа зубьев zv [см. пояснения к формуле (3,25)];

 

у шестерни

 
 


у колеса

 

Коэффициенты YF 1 = 3,84 и YF 2 = 3,60.

Определяем коэффициенты Y b и KF a [см. пояснения к формуле 3.25)];

 

 

где средние значения коэффициента торцового перекрытия ea = 1,5; степень точности п = 8.

Допускаемое напряжение при проверке на изгиб определяют по формуле (3.24):

 

По табл. 3.9 для стали 45 улучшенной предел выносли­вости при отнулевом цикле изгиба s0 F lim b = 1,8 НВ.

Для шестерни s0 F lim b = 1,8 × 230 = 415 МПа;

для колеса s0 F lim b = 1,8 × 200 = 360 МПа.

 

 

Коэффициент безопасности [ Sf ] = [ Sf ]¢ [ Sf ]" [см. пояснения к формуле (3.24)].

По табл. 3.9 [ Sf ]' = 1,75 для стали 45 улучшенной; коэф­фициент [ Sf ]' = 1 для поковок и штамповок. Следовательно, [ Sf ] = 1,75.

Допускаемые напряжения:

 
 


для шестерни

 
 


для колеса

 

Проверку на изгиб следует проводить для того зубчатого колеса, для которого отношение [s f ] / YF меньше. Найдем эти отношения:

 
 


для шестерни

 
 


для колеса

 

Проверку на изгиб проводим для колеса [ем. формулу (3.25)]:

 

Условие прочности выполнено.

IV. Предварительный расчет валов


Дата добавления: 2015-09-05; просмотров: 86 | Нарушение авторских прав


<== предыдущая страница | следующая страница ==>
I. Выбор электродвигателя| Редуктора и выбор подшипников

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.012 сек.)