Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АрхитектураБиологияГеографияДругоеИностранные языки
ИнформатикаИсторияКультураЛитератураМатематика
МедицинаМеханикаОбразованиеОхрана трудаПедагогика
ПолитикаПравоПрограммированиеПсихологияРелигия
СоциологияСпортСтроительствоФизикаФилософия
ФинансыХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника

Магнитная цепь асинхронной электрической машины

Принцип действия трансформаторов и основные положения теории | Примеры решения задач | Принцип действия асинхронной электрической машины | Схема замещения асинхронной электрической машины | Векторные диаграммы асинхронной электрической машины | Мощности и потери асинхронной электрической машины | Принцип действия машины постоянного тока | Основные электромагнитные соотношения в машинах постоянного тока | Потери и коэффициент полезного действия машин постоянного тока | Схемы включения генераторов и двигателей постоянного тока |


Читайте также:
  1. A) машины переменного и постоянного тока
  2. D) участок электрической сети от трансформатора до электродов печи
  3. Аэромагнитная съемка.
  4. Векторные диаграммы асинхронной электрической машины
  5. Все зубцы ЭКГ начинаются и заканчиваются на изоэлектрической линии!
  6. Вычислительные машины, системы и сети
  7. Гидромагнитная съемка.

 

МДС создается реактивной (намагничивающей) составляющей тока холостого хода, следовательно, при известной МДС (F) значение требуе­мого тока I μ при m1 = 3 можно определить из выражения:

. (2.33)

На рис. 2.6 представлена магнитная цепь четырехполюсной асинхронной машины.

Рис. 2.6

 

Линия РР проходит через середину полюса, а линия SS через ней­траль. При расчете МДС для половины магнитной цепи исходят из того, что сумма магнитных напряжений равна МДС одного полюса. Магнит­ная цепь делится на пять участков, на которых напряженность поля мож­но считать примерно постоянной. Обозначения на рис. 2.6 приняты сле­дующие: Lяр1 и Umяр1 – ярмо статора; Lз1 и Umз1 – зубец статора; δ и U – воздушный зазор; Lз2 и Umз2 – зубец ротора; Lяр2 и Umяр2 – ярмо ротора.

Суммарная МДС складывается из магнитных напряжений:

. (2.34)

Для определения магнитных напряжений машины необходимо знать индукции и относящиеся к ним напряженности магнитного поля. Магнит­ный поток определяется через заданное номинальное напряжение и обмо­точные данные:

. (2.35)

Средняя индукция в воздушном зазоре

, (2.36)

где l н – расчетная длина ротора, τ полостное деление, рассчитанное через внутренний диаметр статора,

. (2.37)

Расчетная длина ротора меньше длины сердечников статора и ротора l а, если имеются вентиляционные каналы:

, (2.38)

где bк – ширина вентиляционных каналов; nк1 и nк2 - число вентиляци­онных каналов ротора и статора.

В случае сдвинутых относительно друг друга вентиляционных кана­лов статора и ротора

. (2.39)

Если каналы расположены друг против друга,

. (2.40)

Магнитное напряжение воздушного зазора:

, (2.41)

где B – максимальное значение индукции в воздушном зазоре; kδ - коэффициент воздушного зазора; μ0 – магнитная постоянная; δ – длина воздушного зазора.

Максимальное значение индукции в воздушном зазоре вследствие искажения кривой поля, возникающего в результате магнитного на­сыщения стали:

. (2.42)

На рис. 2.7 представлена кривая зависимости коэффициента α1' от коэффициента насыщения – Kнас, который характеризует уплощенность кривой поля:

. (2.43)

Расчет Вδт начинается от α1' = 0,66÷0,75. Затем после определения магнитной напряженности в воздушном зазоре и зубцах с помощью Кнас проверяется принятое значение α1'. Если имеет место расхождение между принятым и расчетным значениями в 2-3 %, расчет продолжается, если же расхождение больше, следует принять другое значение α1'.

Рис. 2.7

 

Коэффициенты воздушного зазора определяются отдельно для ротора и статора:

, (2.44)

, (2.45)

где с – ширина раскрывания пазов; τп пазовые деления.

Пазовые деления, выраженные через внутренний диаметр статора и число пазов, определяются выражениями:

, (2.46)

. (2.47)

Результирующее значение коэффициента воздушного зазора:

. (2.48)

Магнитные напряжения зубцов. Индукция в зубцах статора

, (2.49)

а индукция в зубцах ротора

, (2.50)

где b1 – ширина зубцов статора; b2 – ширина зубцов ротора.

При определении чистой длины стального сердечника I ст учитывает­ся коэффициент пакета сталью на статоре Kз1=0,9÷0,94, а на роторе Kз2=0,92÷0,96. Таким образом, для статора чистая длина пакета

, (2.51)

для ротора

. (2.52)

Если зубцы имеют непараллельные стенки, то для трех значений ширины зубцов - b ', b " и b '" определяются индукции в сечениях , и . Если определенные индукции в зубцах статора и ротора меньше 1.8-1,9 Тл, то значения напряженности магнитного поля берутся по кри­вым нормального намагничивания. Если же индукции зубцов статора и ротора больше указанных значений, то напряженности магнитного поля берутся по кривым намагничивания, учитывающим пазовую проводи­мость, при этом средняя напряженность поля в зубцах учитывается в ви­де:

, (2.53)

. (2.54)

Магнитные напряжения зубцов для ротора и статора:

, (2.55)

для ротора

. (2.56)

Магнитные напряжения ярм. Распределение магнитных линий в ярме неравномерно. Наибольшая плотность магнитных линий имеет место на нейтральной линии. Индукция на нейтральной линии статора

(2.57)

и ротора

, (2.58)

где h – высота ярм.

Напряженности магнитного поля Hяр1 и Hяр2, соответствующие этим индукциям, определяем по кривым намагничивания ярма.

Средняя длина магнитной линии в ярмах статора

(2.59)

и ротора

. (2.60)

Магнитные напряжения ярм статора

(2.61)

и ротора

. (2.62)


Дата добавления: 2015-08-27; просмотров: 101 | Нарушение авторских прав


<== предыдущая страница | следующая страница ==>
Момент асинхронной электрической машины| Индуктивные сопротивления рассеяния

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.009 сек.)