Расчет по образованию наклонных трещин

Выполняется для выяснения необходимости расчета ширины раскрытия наклонных трещин и сводится к определению главных растягивающих σ_mt, и главных сжимающих σ_mc напряжений по фор­мулам для двухосного напряженного состояния.

Наклонные трещины не образуются, если выполняется условие,

(7)

где - коэффициент, учитывающий влияние двухосного напря­женного состояния (типа сжатие-растяжение) на прочность бетона и определяемый по эмпирической формуле

здесь = 0,01 для тяжелого бетона, В - класс бетона, при этом в формуле (8) произведение принимается не менее 0,3.

Lp=330

Рисунок 8 - К расчету трещиностойкости наклонных сечений

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

270102.2015.2439.00 ПЗ  

Появление наклонных трещин наиболее вероятно в двух харак­терных сечениях, расположенных на приопорном участке плиты (рис. 8): сечение I-I у грани опоры и сечение II-II в конце зоны передачи напряжений с арматуры на бетон. Трещиностойкость этих сечений проверяем на уровне центра тяжести, т.е. при y=y_red= 271 мм.

Так как между линией действия опорной реакции и рассматри­ваемыми сечениями поперечная нагрузка может отсутствовать, для обоих сечений принимаем Q = Q_max = 72,3 кН. Усилие обжатия меня­ется по длине зоны передачи напряжений линейно от нуля в начале зоны до расчетной величины в конце и равно:

Значения коэффициентов γ_f и γ_sp принимаются такими же, как и при расчете по образованию нормальных трещин. Приведенный ни­же расчет трещиностойкости наклонных сечений соответствует ука­заниям п. 4.9 [5].

Главные напряжения вычисляются по формуле:

где σ_x - нормальное напряжение в бетоне от усилия обжатия,

σ_y- то же, от местного действия опорных реакций, сосредото­ченных сил и распределенной нагрузки,

τ_xy- касательные напряжения от внешней нагрузки.

1. Нормальные напряжения σ_х на уровне центра тяжести сечения:

Так как вычисленные напряжения сжимающие, то в формулу (9) они подставляются со знаком "минус".

2. Статический момент приведенной площади части сечения, расположенной выше центра тяжести, относительно нулевой линии:

3. Касательные напряжения в сечениях I-I и II—II:

4.Местные сжимающие напряжения σ_loc вблизи места прило­жения опорных реакций плиты:

сечение I –I

здесь α = x^I/h = 50/400 = 0,125и β = y/h = 271/400 = 0,68 - относи­тельные координаты точки, для которой определяется напряжение σ_у,

сечение II –II

здесь α –x^II/h = 195/400 = 0,487< 0,7 и β = 0,63 - знак "минус" пока­зывает, что напряжения σ_y,locв обоих сечениях сжимающие

5. Главные растягивающие и сжимающие напряжения по (9):

сечение I-I

s 5Kp4pa/HYvwnoc13/ECG0yYtDmySsUmLZ2wAenmGE7ZBdRK+ZQuTLfRSHJMt9JytX7ZIcKA2/0Eu SuymeWAL7ItMitVDxJY6yxYnZgstB1q2MNlCr4sy2UJP2npgiziG/cEyxenDUqidxVEI5H04ydMW WA47LFtYtnju5uLXjC20IvhW2ELsj4d/GRDqsPpHBP43BmYZjs3/bbj4FwAA//8DAFBLAwQUAAYA CAAAACEAAx8yJuIAAAALAQAADwAAAGRycy9kb3ducmV2LnhtbEyPQUvDQBCF74L/YRnBm93ENqGN 2ZRS1FMRbAXxts1Ok9DsbMhuk/TfOz3pbWbe48338vVkWzFg7xtHCuJZBAKpdKahSsHX4e1pCcIH TUa3jlDBFT2si/u7XGfGjfSJwz5UgkPIZ1pBHUKXSenLGq32M9chsXZyvdWB176Sptcjh9tWPkdR Kq1uiD/UusNtjeV5f7EK3kc9bubx67A7n7bXn0Py8b2LUanHh2nzAiLgFP7McMNndCiY6eguZLxo FazSlJ0K5qsFiJseJ0u+HHlKk0UMssjl/w7FLwAAAP//AwBQSwECLQAUAAYACAAAACEAtoM4kv4A AADhAQAAEwAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAAW0NvbnRlbnRfVHlwZXNdLnhtbFBLAQItABQABgAIAAAA IQA4/SH/1gAAAJQBAAALAAAAAAAAAAAAAAAAAC8BAABfcmVscy8ucmVsc1BLAQItABQABgAIAAAA IQA3QqjdTQYAAP9BAAAOAAAAAAAAAAAAAAAAAC4CAABkcnMvZTJvRG9jLnhtbFBLAQItABQABgAI AAAAIQADHzIm4gAAAAsBAAAPAAAAAAAAAAAAAAAAAKcIAABkcnMvZG93bnJldi54bWxQSwUGAAAA AAQABADzAAAAtgkAAAAA ">

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

270102.2015.2439.00 ПЗ  

сечение II-II

6. Коэффициент условий работы бетона по формуле (8):

следовательно, для обоих сечений принимаем .

7. Проверяем условие (7):

т.е. в пределах длины зоны передачи напряжений наклонные трещи­ны не образуются, и расчет по их раскрытию выполнять не нужно.

Дата добавления: 2015-08-17