Теоретическое введение.

Расчет производительности печи, работающей на металлизованном сырье.

Теоретическое введение.

Расчет производительности ДСП производится для различного содержания окатышей в металлозавалке – от 0 до 80%.

Применяются следующие исходные положения:

1. При содержании окатышей в завалке до 20% включительно загрузка их может производиться корзиной вместе со скрапом. При более высоком содержании окатышей в шихте они загружаются через отверстие в своде непрерывно по ходу плавления.
2. Длительность периодов заправки, перепуска электродов и завалки скрапа принята по нормам технологического проектирования в соответствии с долей окатышей в металлозавалке. При содержании до 40% окатышей загрузка скрапа осуществляется в два приема – завалка и подвалка; при повышенном количестве – в один прием.
3. По мере увеличения доли окатышей до 40% в металлозавалке длительность окислительного периода сокращается, а при 40% и более – окислительный период полностью исключается.

Исходные данные окислительного периода для условий работы на скрапе принимаются по нормам технологического проектирования. При выплавке стали электропечного сортамента для всех вариантов металлозавалки принято скачивание окислительного шлака с длительностью операции 10 мин. При одно-шлаковом процессе окислительный шлак не удаляется.

1. По мере увеличения доли окатышей в металлозавалке при выплавке стали электропечного сортамента принято некоторое сокращение длительности восстановительного периода (двух шлаковый процесс) за счет затрат времени на десульфурацию. Исходная длительность принимается по нормам технологического проектирования. При одно-шлаковом процессе длительность периода доводки от содержания окатышей в шихте не зависит.
2. Расход скрапа определяется с учетом угара 80 кг/т и доли скрапа в металлозавалке. Расход окатышей определяется с учетом содержания в них железа. Принято, что в сталь переходит только металлизованная часть железа, содержащего в окатышах.
3. Средневзвешенный коэффициент мощности при расплавлении скрапа принят 0,7, что обеспечивает стабильную работу ДСП на достаточно коротких электрических дугах, частично экранируемых скрапом. В процессе плавления окатышей при непрерывной их загрузке в связи с отсутствием экранирующего воздействия скрапа в целях уменьшения излучения на футеровку согласно литературным данным рекомендуется работать на более коротких дугах. Поэтому для периода плавления окатышей коэффициент мощности принят равным 0,65; при наличии пенистого шлака 0,7.
4. Коэффициент использования трансформатора при расплавлении скрапа по практическим данным принят равным 0,8. При добавке в загрузочную корзину со скрапом некоторого количества окатышей (10-20%) плотность завалки несколько повышается, обеспечивая повышение стабильности дуг и улучшение использования мощности, в связи с чем для таких условий принимается повышение коэффициента использования мощности до 0,81 и 0,82 при 10 и 20% окатышей в завалке соответственно.

Плавление окатышей на жидкой ванне при непрерывной загрузке еще больше повышает коэффициент использования мощности, который принимается равным 0,85.

8. Скорость плавления окатышей принимают по практическим данным.

Скорость плавления окатышей на некоторых зарубежных установках приведена в

табл.1

Таблица 1

Скорость плавления окатышей

Страна	Англия	Канада	Япония	ФРГ	США
Вместимость установки, т		23,68			135,20
Скорость плавления, кг/(мин.МВт)	33-38	27-29	26-28		27-30,40

Дата добавления: 2015-07-25