Монолитная плита

Курсовая работа

Расчёт монолитного железобетонного перекрытия многоэтажного производственного здания

Студент: гр.157 Галкина А.Ю.

Преподаватель Нифонтов А.В.

Нижний Новгород - 2012

Содержание

с.

Монолитная плита

1.1. Расчётные пролёты плиты. 3

1.2.Расчётные нагрузки. 3

1.3. Изгибающие моменты (на 1 м ширины плиты). 4

1.4. Расчёт плиты на прочность по нормальным сечениям. 4

Второстепенная балка

2.1. Расчётные пролёты второстепенной балки. 6

2.2. Расчётные нагрузки. 6

2.3. Расчётные изгибающие моменты. 7

2.4. Расчётные поперечные силы по граням опор. 7

2.5. Расчёт балки на прочность по нормальным сечениям. 7

2.6. Расчёт балки на прочность по наклонным сечениям. 12

2.7. Графический метод 15

Приложение 16

Литература 18

Монолитная плита

Требуется рассчитать на прочность плиту монолитного железобетонного междуэтажного ребристого перекрытия при разбивке балочной клетки по рис. 1 при следующих исходных данных.

Сетка колонн l×l_k=5,85×6,50 м. Коэффициент надёжности по назначению γ_п=1. Нормативная временная нагрузка на перекрытии Р_п=14,2 кН/м². Бетон тяжелый класса В20. Относительная влажность воздуха помещений не выше 75%. Армирование плиты раздельное, кусками рулонных сеток с рабочей поперечной арматурой класса А500.

По рис. 1 S=l:3=5,85:3=1,95 м. Отношения сторон поля плиты (рис. 1): l₂:l₁≈l_k:S=6,50:1,95=3,3>2, т.е. плита является балочной.

Расчётное сопротивление тяжёлого бетона класса В20 осевому сжатию при расчёте по предельным состояниям первой группы (на прочность) R_b=11,5 МПа. С учётом коэффициента условий работы γ_b2=1,0 так как в Р_n присутствует нагрузка непродолжительного действия.

Предварительно назначаем:

толщину плиты h_п=70 мм;

размеры сечения второстепенной балки:

—высоту – h_в=1/12∙l_к=(1/12)∙6500=542 мм, принимаем h_в=450 мм;

—ширину – b_в=(0,4-0,5)∙ h_в=(0,4-0,5)∙450=220–275 мм, принимаем b_в=250 мм.

Рис.1. Расчетные пролеты и армирование монолитной балочной плиты

1.1. Расчётные пролёты плиты

Крайние пролёты: l₁=S-1,5∙b_в-0,05 м=1,95-1,5∙0,25-0,05=1,525 м

Средние пролёты: l₂=S-b_в=1,95-0,25=1,7 м> l₁=1,525 м

1.2. Расчётные нагрузки

а) Постоянная (с γ_f=1,1):

собственный вес плиты 1,1∙0,07∙25=1,93 кН/м²;

вес пола и перегородок 1,1∙2,5=2,75 кН/м²

Итого постоянная нагрузка: g₀=1,93+2,75=4,68 кН/м²

б) Временная нагрузка (с γ_f=1,2): p₀=1,2∙14,2=17,04 Кн/м²

в) Погонная расчётная нагрузка для полосы плиты шириной в 1 м при учёте γ_n=1:

q=γ_n∙(g₀+p₀)=1∙(4,68+17,04)=21,72 кН/м

1.3. Изгибающие моменты (на 1 м ширины плиты).

В крайних пролётах: кН∙м

На вторых с края опорах В:

кН∙м.

В средних пролётах: кН∙м.

На средних опорах: М_С=-М₂=-3,92 кН∙м.

(В средних пролётах и на средних опорах величины моментов определены без учёта влияния распора).

1.4. Расчёт плиты на прочность по нормальным сечениям

Определение толщины плиты производится по М₁=4,62 кН∙м; b=1000 мм. Задаваясь значением ξ=0,25.

мм

h_п=h₀+a=42,85+24=66,85 мм

Принимаем h_п=70 мм.

Расчёт арматуры (на 1 м ширины плиты)

а) Крайние пролёты.

М₁=4.62 кН∙м; b=1000 мм.

Принимаем а=24 мм, тогда h₀=h_п­­­–а=70–24=46 мм.

,

мм²,

где R_s=355 для А400

Принята сетка ;A_S=335мм²(+5,5%)

б) Вторые с края опоры В:

М_В=-4,48 кН∙м; b=1000 мм; а=24 мм; h₀=46 мм.

мм²

Принята сетка ;A_S=335мм²(+3,6%)

в) Средние пролёты и средние опоры.

М₂=-М_С=3,92 кН∙м; b=1000 мм; а=23 мм; h₀=47 мм.

мм

Принята сетка ;A_S=283мм²(+9,3%)

г) Рабочая арматура верхней сетки на крайней опоре А.

А_S≥0,50∙А_S1=0,50∙316,5=158,3 мм²

Принята сетка ;A_S=162мм²(+2,3%)

Дата добавления: 2015-07-19