Прямоугольные сечения с симметричной арматурой

Пример 22. Дано:колонна среднего этажа рамного каркаса с сечением размерами b = 400 мм, h = 500 мм; а = а' = 40 мм; бетон класса В25 (Е_b = 300000 МПа, R_b = 14,5 МПа); арматура класса А400 (R_s = R_sc = 355 МПа); площадь ее сечения А_s = А'_s= 1232 мм² (2Æ28); продольная сила и изгибающие моменты в опорном сечении: от вертикальных нагрузок: всех N_v = 650 кН, M_v = 140 кН м, постоянных и длительных N_l = 620 кН, М_l = 130 кНм.; от ветровых нагрузок N_h = 50 кН, M_h = 73 кН м; высота этажа l = 6 м.

Требуется проверить прочность опорного сечения колонны.

Расчет. h_о = 500 - 40 = 460 мм. Расчет ведем с учетом влияния прогиба согласно п.3.53. Поскольку рассматриваемое сечение опорное и колонна у этой опоры имеет податливую заделку, принимаем η_v = 1,0. Для вычисления коэффициента η_h принимаем согласно п.3.55,б расчетную длину колонны равной l_o = 1,2·6 = 7,2 м. При этом l_o/h =7,2/0,5 = 14,4 > 4, т.е. учет прогиба обязателен.

Усилия от всех нагрузок равны М = M_v + M_h = 140 + 73 = 213 кН·м, N = N_v + N_h= 650 + 50 = 700 кН. При этом, т.е. согласно п.3.49 значение момента М не корректируем.

Определяем моменты М ₁и М _{1 l} относительно растянутой арматуры соответственно от всех нагрузок и от постоянных и длительных нагрузок

Тогда φ_l = 1 +М _{1 l}/М ₁= 1 + 260,2/360 = 1,72.

Так как , принимаем δ_e = 0,608.

По формуле (3.89) определим жесткость D

Отсюда

Расчетный момент с учетом прогиба определяем по формуле(3.85), принимая М_t = 0,0.

М = M _v η_v + M_hη_h = 140 + 73·1,156 = 224,4 кНм.

Проверяем прочность сечения согласно п.3.56.

(см. табл. 3.2).

Следовательно, х = a_nh_о = 0,262·460 = 120,5 мм.

т.е. прочность сечения обеспечена.

Пример 23. Дано:сечение колонны среднего этажа рамного каркаса размером b = 400 мм, h = 400 мм; а = а' = 50 мм; бетон класса В25 (R_b = 14,5 МПа, Е_b = 3·10⁵ МПа); арматура симметричная класса А400 (R_s = R_sc = 355 МПа); продольная сила и изгибающие моменты в опорном сечении: от вертикальных нагрузок: всех N_v = 900 кН, M_v = 160 кНм; постоянных и длительных N_l = 800 кН, M_l = 150 кНм; от ветровых нагрузок N_h = 100 кНм, M_h = 110 кНм; высота этажа 4,8 м.

Требуется определить площадь сечения арматуры.

Расчет. h _o = 400 - 50 = 350 мм. В соответствии с п.3.53 принимаем η_v = 1,0, а согласно п.3.55,б расчетную длину колонны принимаем равной l_o = 1,2·4,8 = 5,76 м.

При этом l₀ / h = 5,76/0,4 = 14,4 > 4, т.е. учитываем прогиб колонны.

Усилия от всех нагрузок равны М = M_v + M_h = 160 + 110 = 270 кНм; N =N_v + N_h = 900 + 100 = 1000 кН. При этом , т.е. значение М не корректируем.

Согласно п.3.54 определяем коэффициент η_h.

φ_l = 1 +М _{1 l}/М ₁= 1 + 270 /420 = 1,64.

Так как , принимаем δ_e = 0,675.

В первом приближении принимаем μ = 0,01,

По формуле (3.89) определяем жесткость D:

Отсюда

М = M _v η_v + M_hη_h = 160·1,0 + 110·1,436 = 318 кН·м.

Необходимую площадь сечения арматуры определим согласно п.3.57. Для этого вычислим значения:

Из табл. 3.2 находим ξ_R = 0,531. Так как а_n < ξ_R, А_s = А'_s определим по формуле (3.93)

Откуда

Поскольку полученное армирование превышает армирование, принятое при определении D, а момент М_h = 110 кНм составляет значительную долю полного момента М = 270 кНм, значение A_s = 1918 мм² определено с некоторым «запасом», который можно уменьшить, повторив расчет, принимая в формуле (3.89) значение μ = 0,024:

М =160·1,0 + 110·1,228 = 295 кН·м.

Принимаем значения А_s = А'_s =1847 мм² (3Æ28), что близко к значению А_s использованному при вычислении D.

Пример 24. Дано:колонна нижнего этажа многоэтажного рамного каркаса с сечением размерами b = 400 мм, h = 500 мм; а = а' = 50 мм; бетон класса В25 (Е_b = 3·10⁴ МПа, R_b = 14,5 МПа); арматура класса А400 (R_s = R_sc = 355 МПа) с площадью сечения A_s = А'_s = 1847 мм² (3Æ28); продольные силы и изгибающие моменты в нижнем опорном сечении: от вертикальных нагрузок: всех N_v = 2200 кН, M_v = 250 кНм, от постоянных и длительных нагрузок N_l = 2100 кН, M_l = 230 кНм; от ветровых нагрузок N_h = 0,0, M_h = 53 кНм; высота этажа 6 м.

Требуется проверить прочность нижнего опорного сечения колонны.

Расчет. h_o = h - а = 500 - 50 = 450 мм. Расчет ведем с учетом прогиба колонны согласно п.3.53. Поскольку у рассматриваемого сечения колонна жестко заделана в фундамент, коэффициент η_v определяем по формуле (3.86), принимая расчетную длину колонны согласно п. 3.55 а равной l_o = 0,7·6 = 4,2 м.

Жесткость D при определении как коэффициента η_v так и коэффициента η_h вычисляем по формуле (3.89) с учетом всех нагрузок. Усилия от всех нагрузок равны М = M_v + М_h = 250 + 53 = 303 кН, N = N_v = 2200 кН. При этом

φ_l = 1 +М _{1 l}/М ₁= 1 + 650 /743 = 1,875.

Так как , принимаем .

Отсюда

Аналогично определим коэффициент η_h принимая расчетную длинусогласно п.3.55,б равной l_o = 1,0·6 = 6 м. Тогда

Расчетный момент с учетом прогиба равен

М = M _v η_v + M_hη_h = 250·1,115 + 53·1,267 = 345,9 кНм.

Проверяем прочность сечения согласно п.3.56.

(см. табл. 3.2).

Следовательно, высоту сжатой зону х определяем с помощьюформулы (3.92). Для этого вычисляем

т.е. прочность сечения обеспечена.

Пример 25. Дано:колонна нижнего этажа связевого каркаса с сечением размерами 400x400 мм; а = а' = 50 им; бетон класса В40 (Е_b= 36·10³ МПа, R_b = 22 МПа); продольная арматура класса А500 (R_s = 435 МПа, R_sc = 400 МПа); продольные силы и изгибающие моменты в нижнем опорном сечении от вертикальных нагрузок N_v = 6000 кН, М_v = 120 кНм, от постоянных и длительных нагрузок N_l = 5800 кН, M_l = 100 кНм; усилиями от ветровой нагрузки пренебрегаем; высота этажа l = 3,6 м.

Требуется определить площадь сечения продольной арматуры.

Расчет. h_о = 400 - 50 = 350 мм. Расчет ведем с учетом прогиба колонны согласно п.3.53. Поскольку у рассматриваемого сечения колонна жестко заделана в фундамент, коэффициент η_v определяем по формуле (3.85), принимая расчетную длину колонны согласно п.3.55,а, равной l_o = 0,7·3,6 = 2,52 м.

При этом l_o / h = 2,52/0,4 = 6,3 > 4, т.е. учет прогиба обязателен. Определяем по формуле (3.89) жесткость D,учитывая все нагрузки, т.е. М = М_v = 120 кНм и N = N_v = 6000 кН. Эксцентриситет , следовательно, момент не корректируем.

φ_l = 1 +М _{1 l}/М ₁= 1 + 970 /1020 = 1,951.

Так как , принимаем .

В первом приближении принимаем μ = 0,02, тогда

Отсюда

М = M _v η_v = 120·1,2 = 144 кНм.

Необходимую площадь сечения арматуры определим согласно п.3.57.Для этого вычислим значения:

Из табл. 3.2 находим ξ_R = 0,493. Так как a_n > ξ_R, значение A_s= А^'_s определяем по формуле (3.94). При этом, поскольку здесь определяющим прочность является сжатая арматура, принимаем R_s = R_sc = 400 МПа. Значение ξ определяем по формуле (3.92), вычисляя a_s по формуле (3.95) при

т.е. при ξ ₁ = 1,0

Принимаем А_s = А'_s = 4539 мм² (2Æ40 + 2Æ36).

Пример 26. Дано:колонна среднего этажа связевого каркаса с сечением размерами 400x400 мм; бетон класса В25 (R_b = 14,5 МПа), продольная арматура класса А400 (R_s = R_sc = 355 МПа): продольные силы и изгибающие моменты от вертикальных нагрузок в опорном сечении: от всех нагрузок N_v = 2200 кН, M_v =20 кН м, от постоянных и длительных нагрузок N_l = 1980 кН, М_l = 0,0; высота этажа Н = 6 м.

Требуется определить площадь сечения продольной арматуры.

Расчет. Поскольку колонна закреплена с обоих концов шарнирно опертыми ригелями, принимаем согласно п.3.59,арасчетную длину колонны равной l_o = Н = 6 м. Тогда l_o/h = 6/0,4 = 15 > 4, т.е. учет прогиба колонны обязателен.

Эксцентриситет продольной силы от всех нагрузок равен . Поскольку , согласно п.3.49 случайный эксцентриситет принимаем равным е_а= 13,3 мм > е_o. Следовательно, расчет колонны производим на действие продольной силы с эксцентриситетом е_o = е_а согласно п.3.58.

Из табл.3.5 и 3.6 при N_l/N = 1980/2200 = 0,9, предполагая отсутствие промежуточных стержней при а = а' < 0,15 h находим φ_b = 0,804 и φ_sb = 0,867.

Принимая в первом приближении φ = φ_sb = 0,867, из условия (3.97) находим

Отсюда

Поскольку а_s < 0,5, уточняем значение φ, вычислив его по формуле (3.98):

φ = φ_b + 2 (φ_sb - φ_b) a_s = 0,804 + 2(0,867 - 0,804)0,094 = 0,816.

Аналогично определяем

Полученное значение R_sA_s,tot существенно превышает принятое в первом приближении, поэтому еще раз уточняем значение φ:

φ = 0,804 + 2(0,867-0,804)0,162 = 0,824;

Поскольку полученное значение R_sA_s,tot близко к принятому во втором приближении, суммарную площадь сечения арматуры принимаем равной

Окончательно принимаем A_s,tot = 1018 мм² (4Æ18).

Дата добавления: 2015-11-16