В функции от параметра регулирования

Исходными теоретическими зависимостями для расчета скоростной характеристики n ₂ = f (e ₀₁) и объемного КПД в функции от параметра регулирования η_{об гп} = f (e ₀₁) при заданных условиях работы гидропривода являются:

n ₂ = n ₂₀ –∆ n ₂ об/мин (2.1)

и

η_{об гп} = . (2.2)

Таким образом, чтобы рассчитать вышеуказанные характеристики, необходимо определить:

n ₂ – частоту вращения выходного вала гидропривода при текущем значении параметра регулирования, заданной нагрузке и заданной скорости вращения вала насоса, об/мин;

n ₂₀ – частоту вращения выходного вала гидропривода при том же значении параметра регулирования и той же скорости вращения вала насоса, но при условии от­сутствия утечек рабочей жидкости в системе (в насосе и гидромоторе), об/мин;

∆ n ₂ – падение частоты вращения выходного вала гидро­привода при заданных условиях его работы вслед­ствие наличия в системе утечек рабочей жидкости, об/мин.

Определять значения этих величин можно двумя способами: либо с использованием заранее известных геометриче­ских размеров насоса и гидродвигателя, либо только по из­мерениям, полученным в процессе эксперимента.

Первый способ

Текущее теоретическое значение частоты вращения вы­ходного вала привода ГСП-100 подчиняется зависимости:

; об/мин,

где Q ₁₀, Q ₂₀ – теоретические производительности насоса и гидромотора соответственно;

q _1max – 32 см³/об – максимальный рабочий объем насоса;

e ₀₁ – параметр регулирования, выраженный в относительных величинах;

q ₂ = 25,2 см³/об – рабочий объем гидромотора;

i = 2,48 – передаточное число редуктора, распо­ложенного между валом гидромотора и выходным валом гидропривода;

n ₁ – частота вращения вала насоса, об/мин.

Тогда, подставляя заранее известные параметры, получим:

n ₂₀ = 0,512 ·n ₁ ·e ₀₁ = n _{20 max} ·e ₀₁ об/мин,

где n ₁– заданная частота вращения вала насоса, об/мин;

e ₀₁ – текущее значение параметра регулирования.

Имея в виду формулу (2.2), максимальная действительная частота вращения выходного вала гидропривода при заданной нагрузке, очевидно, может быть найдена из выражения:

об/мин, (2.3)

где – значение объемного КПД гидропривода при заданной нагрузке, определяемое по экспериментальному графику η_{об гп} = f (∆ p).

При неизменных рабочем давлении (∆ p), частоте враще­ния вала насоса (n ₁) и температуре рабочей жидкости (t _м) абсолютная величина падения частоты вращения выходного вала гидропривода (∆ n ₂) будет постоянной при любом (одного знака) значении параметра регулирования. Поэтому в формулу (2.1) следует подставлять значение ∆ n ₂, найденное из зависимости:

об/мин. (2.4)

Второй способ

Если геометрические размеры насоса и гидромотора неизвестны, то максимальную частоту вращения выходного вала гидропривода при идеальных условиях его работы и заданной частоте вращения вала насоса можно найти из выражения:

об/мин,

где n _2хх – взятая из данных эксперимента частота враще­ния выходного вала при максимальном значе­нии параметра регулирования и работе гидро­привода вхолостую, об/мин;

– определяемое по экспериментальному графику η_{об гп} = f (∆ p) значение объемного КПД гидро­привода при перепаде давлений холостого хода;

n _1хх – взятая из данных эксперимента частота враще­ния вала насоса при работе гидропривода вхо­лостую, об/мин;

n ₁ – частота вращения вала насоса, при которой требуется рассчитать скоростную характеристику и график объемного КПД гидропривода.

Теоретическая текущая частота вращения выходного вала гидропривода вычисляется по формуле:

об/мин.

Действительная максимальная частота вращения и падение частоты вращения вследствие утечек рабочей жидкости определяются соответственно по формулам (2.3) и (2.4).

Все расчеты следует свести в таблицу по нижеприведенной форме 2.2.

Примечания.

1. Способ основного расчета выбирается по усмотрению расчетчика. В строках 11 и 12 для сравнения приводятся данные, подсчитанные иным способом.

2. Шаг параметра регулирования выбирается по усмотрению расчетчика, но не крупнее 0,2.

3. Значения n ₁ и ∆ р задаются каждому студенту индивидуально.

4. В графе 9 указывается среднее значение температуры рабочей жидкости для соответствующей группы опытов.

5. По результатам расчета строятся скоростная характеристика и гра­фики объемного КПД, примерный вид которых показан на рис. 2.3 и 2.4.

Форма 2.2

N п/п	e 01	n 1	∆ p	n 20	∆ n 2	n 2	ηоб гп	t м	Значение параметров взятых из эксперимента
	+1,0 +0,8 +0,6 +0,4 +0,2								При e 01=+1 = n 1xx= n 2xx= ηоб гп ∆ p =
	-1,0 -0,8 -0,6 -0,4 -0,2								При e 01=–1 = n 1xx= n 2xx= ηоб гп ∆ p =
	+1,0 -1,0								—

Рис. 2.3. Примерный вид скоростной характеристики

Рис. 2.4. Примерный вид графиков объемного КПД

Контрольные вопросы

1. Дать общую характеристику системы приводов ГСП-100.

2. Перечислить основные и вспомогательные устройства гидропривода.

3. Рассказать о назначении каждого устройства в отдельности.

4. Назвать элементы стенда и рассказать об их назначении

5. Показать вид идеальной скоростной характеристики гидропривода.

6. Дать определение понятию «мертвая зона».

7. Какие факторы влияют на величину «мертвой зоны»?

8. Перечислить причины, вследствие которых сведенные в форму 2.2 и сравниваемые между собой результаты расчета не могут полностью совпадать. Какой из способов расчета Вы считаете более объективным?

Работа № 3

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК УНИВЕРСАЛЬНОГО РЕГУЛЯТОРА СКОРОСТИ КИРОВСКОГО ЗАВОДА

Цель работы – изучить принцип устройства и действия гидравлического регулятора скорости Кировского завода и получить представление о методах определения основных характеристик гидроприводов с объемным регулированием экспериментальным путем.

Краткие сведения об универсальных регуляторах скорости Кировского завода

Появление универсальных регуляторов скорости (УРС) в России относится к 1909 году, когда Путиловский завод по закупленному в США патенту начал изготовление этого механизма для нужд военно-морской артиллерии. С того времени в УРС было внесено ряд конструктивных изменений и усовершенствований.

Эта машина относится к числу наиболее долговечных и технологически отработанных. Поэтому, несмотря на существенные недостатки (относительная тихоходность и низкое рабочее давление), обусловленные кинематическими особенностями конструкции, она до настоящего времени серийно выпускается в России. Наиболее широкое распространение получили агрегаты номинальной мощностью в 2,5, 5, 10 и 20 л. с.

УРС дает возможность весьма плавно изменять частоту вращения ведомого вала от 0 до 500 об/мин, как в одном, так и в другом направлениях при постоянной скорости вращения приводного двигателя. Остановка выходного вала УРС осуществляется при работающем двигателе. В момент перемены направления вращения управляемого объекта УРС действует как быстрый эластичный тормоз.

Универсальный регулятор скорости состоит из двух основных частей: регулируемого насоса и гидромотора, имеющего постоянный рабочий объем. По способу соединения насоса с гидромотором различают УРС нераздельного исполнения, когда насос и гидромотор соединены в единый блок и имеют общий распределительный диск, и раздельного, когда насос и гидромотор соединяются при помощи труб и имеют самостоятельные распределительные диски.

Конструкции УРС раздельного и нераздельного исполне­ния практически одинаковы. Видимые различия относятся лишь к некоторым деталям и не имеют принципиального ха­рактера.

Насос и гидромотор универсального регулятора скорости Кировского завода относятся к классу аксиально-поршневых машин с качающейся шайбой. В некоторых литературных ис­точниках имеются указания на то, что в основу конструктив­ной схемы таких машин положен кривошипно-шатунный меха­низм, в других – механизм кулисного типа, в третьих – про­странственный кулачковый механизм, в четвертых – сфериче­ский четырехзвенник, в пятых – принцип построения меха­низма качающейся шайбы принято относить к самостоятель­ному. Эти разночтения свидетельствуют о попытках различ­ных авторов найти относительно простые и вместе с тем точные аналитические выражения для определения траекторий, скоростей и ускорений отдельных элементов кинематически сложного механизма качающейся шайбы. Не вдаваясь в анализ различных подходов к решению задач кинематики этого механизма, следует заметить, что достаточно четкое представление о принципе устройства и действия насоса и гидромотора универсального регулятора скорости можно получить на базе рассмотрения простейшего кривошипно-шатунного механизма (рис. 3.1).

Рис. 3.1. Простейший кривошипно-шатунный механизм

Как известно, при вращении кривошипа 4 вокруг оси О–О поршень 2 будет перемещаться в цилиндре 1. При этом за время полного оборота кривошипа поршень совершит два хода, один из которых при введении в схему соответствую­щего распределительного устройства можно использовать для всасывания жидкости в полость цилиндра, а другой – для ее вытеснения. Текущее перемещение х поршня за время пово­рота кривошипа длиной R на угол β при совпадении осей х–х и z–z формируется из двух величин, одна из которых (С ₁ С ₂) равна перемещению проекции пальца С по линии «мертвых точек»: z–О – z, а другая (С ₂ С ₃) – обусловлена переменным значением углаγ между шатуном 3 и осью х–х, т. е.

x=R (1 – cosβ) + L (1 – cosγ).

Принцип действия подобного механизма не изменится, если плоскость вращения кривошипа 4 будет повернута на какой-либо угол вокруг любой из осей принятой системы ко­ординат yОz. Последнее отразится лишь на величине теку­щего перемещения х и рабочего хода h поршня. Например, если повернуть плоскость вращения кривошипа вокруг оси у – у на некоторый угол φ, то, очевидно,

x= [ R (1 – cos β) + L (1 – cos γ)] · cos φ.

Если же плоскость вращения кривошипа повернуть вокруг оси z–z, то по сравнению с исходной схемой каких-либо из­менений в значении текущего перемещения поршня не будет.

Эта возможность поворота плоскости вращений кривошипа без нарушения принципа действия механизма, по существу, и была использована при построении конструктивной схемы универсального регулятора скорости. Действительно, повернув плоскость вращения кривошипа вместе с осями О‑О и z–z вокруг оси у–у на 90°, заменив кривошип диском (шайбой) радиусом R _ш и предоставив ему возможность независимо поворачиваться вокруг оси у–у на угол ±α, а также, взяв не­сколько цилиндров с поршнями и разместив их по окружности в общем блоке, нетрудно прийти к схеме, изображенной на рис. 3.2 (для наглядности она дополнительно повернута на 90° вокруг оси О–О). Таким образом, применительно к пре­образованной схеме φ=90±α (cos φ = sin α), а угол γ мало отличается от нуля (cos γ ≈ 1).

Поскольку теперь простой кривошипно-шатунный меха­низм превратился в пространственный, то для получения воз­вратно-поступательного движения поршней блок цилиндров должен вращаться вместе с шайбой вокруг одной и той же оси О–О и с одной и той же средней угловой скоростью ω. При этом в соответствии с выражением (3.1) текущее пере­мещение поршня с достаточной степенью точности будет определяться зависимостью:

x=R _шsin α(1 – cos β), (3.2)

где R _ш – радиус расположения головок штоков поршней в шайбе;

α – угол наклона качающейся шайбы относительно оси z–z (знак перед значением sin α указывает на направление потока жидкости и при исследо­вании кинематических параметров машины мо­жет не учитываться);

β – угол поворота шайбы вместе с блоком цилинд­ров от линии мертвых положений (z –z) в сторо­ну вращения вала машины.

Рис. 3.2. Пространственный механизм

Кстати, справедливость этой зависимости для инженерных расчетов подтверждается выполненными на рис. 3.2 геомет­рическими построениями, согласно которым рабочий ход поршня h= 2 R _ш sin α. Точно такое же выражение для рабо­чего хода поршня получается из формулы (3.2) при подста­новке в нее β = 180°.

На рис. 3.3 представлена принципиальная схема универ­сального регулятора скорости нераздельного исполнения.

Рис. 3.3. Принципиальная схема УРС Кировского завода:

1 – вал насоса, 2 – направляющая чашка, 3 – качающаяся шайба, 4 – кардан, 5 – шток, 6 – поршень, 7 – ротор насоса, 8 – пружина, 9 – шпонка, 10 – окно, 11 – распределитель, 12 –ротор гидромотора, 13 – кожух, 14 – вал гидромотора, 15 – канал для манометра, 16 – соединительный канал, 17 – канал для выпуска воздуха, 18 – дугообразный канал, 19 – болт, 20 – предохранительный клапан, 21 – подпиточный клапан, 22 – канал клапана.

Вал 1 насоса, проводимый от какого-либо источника энергии, передает вращение через кардан 4 качающейся шайбе 3 и через овально-призматические шпонки 9 ротору 7. При этом штоки 5 с поршнями 6 совершают возвратно-поступательное движение в цилиндрах ротора. За один оборот вала каждый поршень совершает полный ход вперед и назад. Так как на­правление движения поршня меняется в момент нахождения его в самом верхнем или самом нижнем положении, то порш­ни, расположенные по одну сторону вертикальной плоскости z– z, нагнетают рабочую жидкость, а поршни, расположенные по другую сторону, всасывают ее. Ротор имеет девять цилиндров, в дне каждого из них выполнено овальное окно 10, через кото­рое при работе поршня всасывается или нагнетается рабочая жидкость. Из цилиндров насоса жидкость поступает под поршни гидромотора (и наоборот) через соответствующие окна и дугообразные каналы 18 распределителя 11. Нагне­таемая насосом жидкость давит на поршни гидромотора и через штоки создает на шайбе последнего тангенциальные силы, которые заставляют вращаться выходной вал 14, а вместе с ним и ротор 12.

Скорость вращения вала 14 прямо пропорциональна количеству подаваемой в гидромотор жидкости. В свою очередь производительность насоса зависит от длины рабочего хода его поршней и, следовательно, от угла наклона направляю­щей чашки 2. Перемена направления вращения вала 14 до­стигается путем изменения наклона чашки 2 вместе с разме­щенной в ней качающейся шайбой 3 в ту или другую сторону от вертикальной оси z– z. Поворот чашки насоса в пределах ±20° осуществляется при помощи управляющего шпинделя (на рисунке не показан). Направляющая чашка гидромотора и его шайба имеют постоянный угол наклона, равный 20°.

Диаметр расположения головок штоков поршней в качаю­щейся шайбе насоса несколько больше, чем диаметр распо­ложения цилиндров в роторе. Величина дезаксиала подобрана таким образом, что при углах наклона шайбы до ±14° от среднего положения боковые составляющие, усилий от давления жидкости на поршни и центробежные силы поршней направлены в противоположные стороны. Благодаря этому в пределах вышеуказанных значений угла наклона шайбы ве­личина усилий прижатия поршней к стенкам цилиндров сни­жается, что способствует уменьшению износа поршневой группы машины.

Шайбы насоса и гидромотора соединены с валами 1 и 14 при помощи одинарных шарниров. Одношарнирное соедине­ние, как известно из теории карданных механизмов, вызывает неравномерность скорости вращения ведомого звена, како­выми в данном случае являются: для насоса – качающаяся шайба 3; для гидромотора – выходной вал 14. То есть угло­вая скорость, например, качающейся шайбы насоса будет подчиняться зависимости:

,

где ω₁ – угловая скорость вала насоса;

α₁ – угол наклона качающейся шайбы;

β₁– угол поворота вала насоса от условно принятого начального положения.

Таким образом, кроме присущих всем ротационно-поршневым машинам высокочастотных пульсаций подачи и давле­ния, обусловленных неравномерной скоростью относительного движения поршней, колебания скорости вращения качаю­щейся шайбы насоса вызывают дополнительные ускорения последних, вследствие чего возникают колебания подачи и давления с низкой частотой, равной частоте колебаний ско­рости вращения качающейся шайбы. Низкочастотные колебания подачи вызывают соответствующие колебания скорости вращения шайбы и вала гидромотора, усиливая эффект не­равномерности их движения, обусловленный собственной одношарнирностью соединения. Это обстоятельство, сопровож­дающееся периодически действующими инерционными сила­ми, дополнительно нагружающими некоторые узлы насоса, гидромотора и приводимого в действие механизма, ограни­чивает верхний предел частоты вращения валов УРС Киров­ского завода. Для сглаживания низкочастотных колебаний подачи и давления рабочей жидкости, а следовательно, и скорости враще­ния выходного вала, цилиндры ротора насоса, их окна и гнезда качающейся шайбы расположены на разных расстоя­ниях друг от друга; цилиндры, их окна и гнезда шайбы гидромотора расположены на неодинаковых радиусах и тоже с различным шагом; кроме того, центры окон обоих роторов имеют угловые смещения относительно друг друга.

Эти мероприятия дают желаемый эффект лишь при отно­сительно невысоких (до 15 кгс/см²) давлениях в рабочей полости. При форсированных же по нагрузке режимах рабо­ты возникают заметные колебания качающейся шайбы во­круг оси у–у, которые не сглаживаются принятыми мерами и вызывают существенные колебания скорости вращения вы­ходного вала и давления рабочей жидкости в магистралях с частотой f =ω₁/π Гц.

Кроме дугообразных каналов 18 в распределителе 11 раз­мещаются каналы 15 для присоединения манометров, каналы 17 для выпуска воздуха, предохранительные клапаны 20 и подпиточные (обратные) клапаны 21. Полости всех клапанов при помощи специальных каналов, один из которых обозначен позицией 22, соединены с внутренней полостью корпуса, об­разованного кожухами 13. Стянутые болтами 19 кожухи объединяют все детали УРС и одновременно являются резер­вуарами для рабочей жидкости. Полости кожухов дополнительно сооб­щаются между собой посредством канала 16.

Насос и гидромотор универсального регулятора скорости раздельного исполнения снабжены индивидуальными распре­делителями, в которых канал 16 отсутствует. Кроме того, в распределителе гидромотора отсутствуют предохранительные клапаны и каналы для присоединения манометров. Сообще­ние между полостями корпусов насоса и гидромотора в этом случае осуществляется чаще всего через пополнительный бачок, к которому подводятся трубки от наливных отверстий обеих машин.

Вместе с тем следует заметить, что бачок можно соеди­нять только с корпусом насоса. При такой компоновке бачка в корпусе гидромотора, вследствие накопления в нем утечек рабочей жидкости, будет иметь место избыточное давление. Это обстоятельство активизирует работу подпиточных клапа­нов, расположенных в распределителе гидромотора. Соеди­нять бачок с корпусом гидромотора нельзя, ибо восполнение утечек жидкости из замкнутого объема между машинами осу­ществляется главным образом через подпиточные клапаны насоса, и, следовательно, его корпус при длительной работе может оказаться осушенным.

Колебания объема залитой в машины жидкости, возни­кающие при повышении или понижении ее температуры, ком­пенсируются соответствующим заполнением бачка. При этом жидкость из замкнутых объемов и корпуса гидромотора, если последний не сообщается трубкой с пополнительным бачком, может перетекать в бачок (из бачка) через подпиточные клапаны и зазоры в поршневых группах и распределительных узлах.

Экспериментальная установка

Испытания универсального регулятора скорости Киров­ского завода осуществляются на специальном стенде, прин­ципиальная схема которого приведена на рис. 3.4.

Рис. 3.4. Принципиальная схема для испытания УРС Кировского завода:

1 – приводной асинхронный электродвигатель, 2 – весы, 3 – шпиндель, 4 – насос (реверсивный регулируемый), 5 – манометры, 6 – весы, 7 – термометр, 8 – гальванометр, 9 – термопара, 10 – гидромотор (реверсивный нерегулируемый), 11 – цифровой тахометр, 12 – потенциометр, 13 – нагрузочный генератор, 14 – демпферы, 15 – угломер, 16 – цифровой тахометр, 17 – реостат.

Вал насоса 4 приводится в движение от асинхронного электродвигателя 1 с вывешенным статором, на котором за­креплен опирающийся на грузовую платформу весов 2 ры­чаг длиной l ₁. Значение угла наклона качающейся шайбы устанавливается по угломеру 15 с помощью шпинделя 3. Угломер имеет две шкалы (принципиально аналогичные шка­лам штангенциркуля), позволяющие определять величину уг­ла наклона шайбы с точностью до одной минуты.

Вал гидромотора 10 при помощи муфты соединен с валом генератора 13, статор которого, как и статор приводного электродвигателя, вывешен на специальных опорах и своим рычагом длиной l ₂ опирается на грузовую платформу ве­сов 6.

Системы мотор-весы 1– 2 и 13 –6 предназначены для определения крутящих моментов на входном и выходном ва­лах гидропривода. Особенность этих систем является то обстоятельство, что центры тяжести вывешенных статоров электрических машин ниже осей их качания. То есть доста­точно точные значения крутящих моментов могут быть полу­чены только в том случае, если рычаги, а с ними и грузовые платформы соответствующих весов, во время замеров занимают исходное положение. Это достигается уравновешива­нием действующих на грузовые платформы сил G ₁, и G₂ ги­рями, размещаемыми на малых платформах весов.

Манометры 5 предназначены для замеров давления в ра­бочих полостях гидропривода, а регулируемые дроссели 14 – для демпфирования колебаний их стрелок. Система, состоя­щая из термометра 7, гальванометра 8 и термопары 9, слу­жит для фиксации температуры рабочей жидкости.

Нагружение гидропривода осуществляется с помощью ге­нератора 13, в цепь якоря которого включен нагрузочный реостат 17 (он включается в цепь с помощью выключателя, расположенного непосредственно на нем), а в цепь обмотки возбуждения – потенциометр 12. Фиксирование частот вращения входного и выходного валов гидропривода осуществляется с помощью цифровых тахометров 16 и 11.

Объем и содержание экспериментальной части работы

В процессе выполнения экспериментов необходимо опреде­лить механические характеристики гидропривода и электро­гидропривода, скоростную характеристику электрогидропри­вода, объемный, гидромеханический и общий КПД в функ­ции от нагрузки или параметра регулирования и мертвую зону гидропривода.

Все вышеперечисленные характеристики относятся к важ­нейшим. Они обычно снимаются во время заводских испыта­ний каждого вновь изготовленного агрегата и записываются в его паспорт.

Работа разбита на три серии опытов. Каждая серия подразделяется на группы, состоящие из нескольких опытов. В каждом из опытов замеряются определенные параметры, позволяющие после соответствующей обработки построить ту или иную характеристику. Графики характеристик строятся согласно индивидуальному заданию.

Дата добавления: 2015-11-14