Читайте также:
|
|
Определять требования к балке по огнестойкости будем расчетным методом с учетом действующей на балку нормативной нагрузки.
Нормативная нагрузка на 1 погонный метр длины балки:
qn = q × aб / gf (3.1)
qn = 3,2 ×3 / 1,2 = 8 кН/ м.
В случае, если не известна длина балки, на которой произошло обрушение связей lрс или lрс = 0,5 ∙ L, то кНм, в противном случае (3.2)
Изгибающий момент от действия нормативной нагрузки в сечении балки, находящемся на расстоянии lpc:
кНм.
Поперечная сила от нормативной нагрузки:
(3.3)
кН.
От действия силы Qn в опорных сечениях конструкции возникают максимальные касательные напряжения.
Коэффициент изменения прочности по нормальным напряжениям:
(3.4)
где W – момент сопротивления для прямоугольного сечения, равный:
W = Вб × h2 / 6 (3.5)
W = 140 × 9802 / 6 = 22,41 × 106 мм3 = 22,41 × 10-3 м3;
Rfw – расчетное сопротивление древесины изгибу при нагреве, равное 26 МПа (п. 2.1. [5] для сорта древесины 2).
Определим критическую глубину обугливания, при достижении которой наступает предельное состояние конструкции по огнестойкости (sn = Rfw), при действии нормальных напряжений.
По монограмме п.2.3.1 [5] для числа обогреваемых сторон 4,
h / Вб = 980 / 140 = 7 и hw = 0,25 определяем, что:
zcrw = 0,25 × Вб (3.6)
zcrw = 0,25 × 140 = 35 мм (так как найденная точка лежит ниже штрихпунктирной линии).
Коэффициент изменения прочности по касательным напряжениям:
(3.7)
где Rfqs – расчетное сопротивление древесины скалыванию, равное 1,1 МПа (п. 2.1. [5]для сорта древесины 2).
Определим критическую глубину обугливания, при достижении которой наступает предельное состояние конструкции по огнестойкости (sn = Rfqs), при действии касательных напряжений.
По монограмме п.2.3.2 [5] для числа обогреваемых сторон 4,
h / Вб = 980 / 140 = 7 и ha = 0,6 определяем, что
zcrа = 0,025∙ h (3.8)
zcrа = 0,025 × 980 = 24,5 мм.
Из двух значений, zcrw и zcrа , выбираем наименьшее, таким образом
zcr = 24,5 мм.
Определим время при пожаре от начала воспламенения древесины до наступления предельного состояния конструкции по огнестойкости:
tcr = zcr / u (3.9)
tcr = 24,5 / 0,6 = 40,83 мин,
где u - скорость обугливания древесины, равная для сечения 980х140 мм и клееной древесины 0,6 мм / мин (п.2.2 [5]).
Фактический предел огнестойкости и фактический предел распространения пламени по балке составляют:
Пф = tзо + tcr (3.10)
Пф = 5 + 40,83 = 45,83 мин = 0,76 ч,
где tзо – время задержки обугливания, то есть время при пожаре от начала воздействия температуры на древесину до ее воспламенения, равное 5 мин ([7] стр 21).
lдоп > 25 см для незащищенной древесины [8], что будет соответствовать в соответствии с табл. 1 [4] фактическому классу пожарной опасности конструкций К3.
Поперечный разрез второго пожарного отсека здания, схема связей каркаса, общий вид и поперечный разрез балки, а также технические решения, обеспечивающие огнезащиту опорного узла балки и узлов соединения элементов связей с балкой представлены на рис. 3 - 5 прил.1.
Дата добавления: 2015-10-28; просмотров: 103 | Нарушение авторских прав
<== предыдущая страница | | | следующая страница ==> |
Теплотехнический расчет | | | Расчет фактического предела огнестойкости железобетонной плиты перекрытия |