T 14.2. Релейная защита трансформаторов

главных понизительных подстанций (5УР)

Существуют следующие виды релейной защиты силовых трансформаторов ГПП:

1. От внутренних коротких замыканий и замыканий на выводах трансфор-
I. матора. Применяется установка: а) продольной дифференциальной защиты

Щ на реле РНТ-565 или ДЗТ-11 для трансформаторов мощностью 6,3 МВА и бо-^ лее, а также для всех трансформаторов, когда токовая отсечка не чувствитель-

Глава 14. Релейная защита в системе электроснабжения предприятия

на; б) токовой отсечки для трансформаторов мощностью менее 1 МВА. Ос­новные защиты действуют на отключение всех выключателей трансформато­ра без выдержки времени.

2. От внешних коротких замыканий. Устанавливается максимальная токо­вая защита с пуском напряжения (защита выполняет функции резервирова­ния защит смежного поврежденного элемента электрической цепи).

3. От перегрузки. Устанавливается максимальная токовая защита с дейст­вием на сигнал и выдержкой времени, которая принимается на 30 % выше, чем продолжительность пуска или самозапуска питаемых от трансформатора электродвигателей.

4. От замыканий на землю. Предусматривается установка токовой защиты нулевой последовательности.

5. От повреждений внутри кожуха и понижения уровня масла. На трансфор­маторах мощностью 6,3 МВА и более устанавливается газовая защита на от­ключение или на сигнал. Допускается установка газовой защиты и на транс­форматорах мощностью 1-4 МВА.

Дифференциальная токовая защита без торможения выполняется на реле РНТ-565 (рис. 14.8).

Порядок расчета уставок защиты следующий приведен ниже:

1. Определение средних значений первичных и вторичных номинальных токов для всех сторон защищаемого трансформатора. Результаты сводят в табл. 14.1. При схеме соединения обмотки силового трансформатора в «звез­ду» схема соединения трансформаторов тока — «треугольник», и наоборот. Коэффициент схемы к_сх при трехфазном КЗ для схемы соединения трансфор­маторов тока в «звезду» равен 1, для схемы соединения в «треугольник» — \3.

2. Определение первичного тока небаланса, А:

"'нб ^jh6 ^jh6 ^jh6>

(14.1)

где /_н'₆; 1"₆; Г"₆ — составляющие тока небаланса, обусловленные: /_н'₆ — разно­стью намагничивающих токов трансформаторов тока в плечах защиты; /_Hg — регулировкой коэффициента трансформации защищаемого трансформатора

Таблица 14.1. Формулы для определения токов и коэффициентов для сторон ВН и НН

Наименование величины	ВН	НН
Первичный номинальный ток трансформатора, А		с ^номВН ~ №т	с номНН Pjtt VJCHH
Коэффициент трансформации трансформатора тока		Ь _ -ЧномВН ^Л1ВН - г ■*2homBH	/, -MhomuH "шн - т чконнн
Схема соединения обмоток трансформаторов тока*		fcxBH Т -*номВН ' *СхВН ■*2ВН - I, 'Чвн	fcxHH J 'номНН ' *ЧхНН ^BH - К "шн
Вторичный ток в плечах защиты,	А

•Для схемы полной звезды Jfc_Cx = 1 •

14.2. Релейная защита трансформаторов понизительных подстанций (5УР) 437

Рис. 14.8. Схема дифференци­альной защиты трансформато­ра на реле РНТ-565

6 кВ

с РПН; Г"₆ — невозможностью точной установки на коммутаторе реле РНТ расчетных чисел витков (дробных) уравнительных обмоток.

Составляющая /_н'₆, обусловленная погрешностью трансформаторов тока,

/' = к к е/

нб апер одн к(тах)'

(14.2)

гае К,

коэффициент апериодичности, для реле с насыщающимися транс-

коэффициент однотипности

форматорами тока (НТТ), к = 0,1; к

(к_от = 1,0, если на всех сторонах трансформатора имеется не более одного вы­ключателя и к_оан = 0,5, если трансформатор присоединен к сети через два вы­ключателя, но только при рассмотрении внешнего повреждения на этой сто­роне); /_к(тах) — периодическая составляющая при расчетном внешнем трехфазном КЗ, А; £ — относительное значение тока намагничивания, при­нимается равным 0,1.

Составляющая 1"₆, обусловленная регулированием напряжения защи­щаемого трансформатора,

/" = A.U I

*н6 '-^РПНМтах)'

(14.3)

где Л£/р_ПН — относительная погрешность, обусловленная регулированием на­пряжения на сторонах защищаемого трансформатора, принимается для транс­форматоров с высшим напряжением ПО кВ равным 0,16, для трансформато­ров с высшим напряжением 35 кВ — 0,09.

Составляющая 1'"_ъ, обусловленная неточностью установки на коммута­торе реле РНТ расчетных чисел витков уравнительных обмоток, на этом эта­пе расчета не учитывается, так как неизвестно, насколько точно удастся в хо­де расчета подобрать числа витков обмоток НТТ реле.

3. Определение предварительное, без учета 1'"_ь, наибольшего значения то­ка срабатывания защиты:

Глава 14. Релейная защита в системе электроснабжения предприятия

а) по условию отстройки от тока небаланса

где к_н — коэффициент надежности, учитывающий ошибку реле и необходи­мый запас, который может быть принят равным 1,3 для реле РНТ;

б) по условию отстройки от броска тока намагничивания при включении
ненагруженного трансформатора под напряжение

/c^Vho-bh. (14.5)

где к₆ — коэффициент отстройки защиты от бросков тока намагничивания, принимается равным 1,3; /_номВН — номинальный ток трансформатора.

4. Предварительная проверка чувствительности защиты при двухфазном
КЗ в минимальном режиме

₇(2) ^з_/(3)

, _ K(min) ВН _ * K(min)BH (] A f\\

^ч~~1 -~~21 ' ^U '

---

Дата добавления: 2015-07-17