Читайте также:
|
|
Расчет осадки основания для однорядного расположения свай выполнен по приложению 3 [ ].
(4.1.14)
где п - погонная нагрузка на свайный фундамент;
v -коэффициент Пуассона грунта в пределах сжимаемой толщи;
Е -модуль деформации;
d0 - коэффициент, принимаемый по номограмме (приложение 3 [ ]) в зависимости от
коэффициента Пуассона v, приведенной ширины фундамента (где b - ширина
фундамента; h - глубина погружения свай) и приведенной глубины сжимаемой толщи Hc/h
(Hc - глубина сжимаемой толщи).
v=0,35; Е=22 МПа.
Мощность сжимаемой толщи грунта Hc=2*hэкв=2*2,23=4,46м.
hэкв= Аw*b=1,35*1,65=2,23м – толщина эквивалентного слоя.
Определяем приведенную ширину фундамента:
(4.1.15)
Приведенная глубина сжимаемой толщи Hc/h=4,46/6,4=0,7.
По номограмме определяем значение коэффициента d0=0,58.
S=3,4см < Su=8см – условие выполняется.
4.1.6 Сбор нагрузок на фундамент от внутренней стены по оси «Д»
Нагрузки определяются на фундамент под внутреннюю стену. Внутренние стены выполнены из кирпичной кладки плотностью ρ=1800кг/м3, толщина стены 380 мм,. Под зданием расположен подвал
Грузовая площадь: для внешней стены 1*(3,72/2+4,80/2)=4,26м2
Таблица 4.1.3 – Сбор нагрузок для внешней стены
Вид нагрузки | Нормативная нагрузка на един. площади, Н/м2 | Нормативная нагрузка от груз. площади, кН | Коэффициент надежности по нагрузке γf | Расчетная нагрузка, кН |
Продолжение таблицы 4.1.3 | ||||
Нагрузка от покрытия | ||||
1. Постоянная | ||||
Металлочерепица – 3мм ρ=7850кг/м3 7850*0,003*10 | 235,5 | 1,003 | 1,05 | 1,053 |
Обрешетка – 40 мм ρ=500кг/м3 500*0,04*10 | 0,852 | 1,1 | 0,937 | |
Стропильная ферма – 170мм ρ=500кг/м3 500*0,17*10 | 3,621 | 1,1 | 3,983 | |
Итого | 5,476 | 5,973 | ||
2. Временная (снеговая нагрузка) | 9,542 | 0,7 | 6,68 | |
Всего | 15,018 | 12,653 | ||
Нагрузка от чердачного перекрытия | ||||
1. Постоянная | ||||
Пароизоляция (рубероид) – 0,003м ρ=600кг/м3 600*0,003*10 | 0,077 | 1,2 | 0,092 | |
Утеплитель (минераловатные плиты) – 0,2м ρ=125кг/м3 125*0,2*10 | 1,065 | 1,2 | 1,278 | |
Цементо-песчаная стяжка – 0,05м, ρ=1800кг/м3 1800*0,05*10 | 3,834 | 1,3 | 4,984 | |
Продолжение таблицы 4.1.3 | ||||
Гидроизоляция (рубероид) – 0,009 м ρ=600кг/м3 600*0,009*10 | 0,23 | 1,2 | 0,276 | |
Ж\б плита пустотная – 0,22 м ρ=2500кг/м3 2500*0,22*10 | 23,43 | 1,2 | 28,116 | |
Итого | 12,099 | 34,746 | ||
2. Временная | 2,982 | 1,2 | 3,578 | |
Всего | 13,359 | 38,324 | ||
Нагрузка от междуэтажного перекрытия | ||||
1. Постоянная | ||||
Ламинат – 0,005 мм ρ=500кг/м3 500*0,005*10 | 0,107 | 1,2 | 0,128 | |
Цементно-песчаная стяжка – 0,02 м ρ=1800кг/м3 1800*0,02*10 | 1,534 | 1,3 | 1,994 | |
Ж\б плита пустотная – 0,22 м ρ=2500кг/м3 2500*0,22*10 | 23,43 | 1,2 | 28,116 | |
Итого | 25,071 | 30,238 | ||
Продолжение таблицы 4.1.3 | ||||
2. Временная Длительная Кратковременная | 1,278 6,39 | 1,2 1,2 | 1,534 7,668 | |
Всего | 32,739 | 39,482 | ||
Всего с учетом 5 перекрытий | 163,695 | 197,41 | ||
Нагрузка от стены | ||||
От внутренней версты, δ =380 мм | 1800*10* 0,38*16,64*1 = 113,818 | 1,1 | 125,2 | |
Итого | 113,818 | 125,2 | ||
ВСЕГО | 305,89 | 373,587 |
Итого на метр длины:
N0 I =373,587 кН – расчетная нагрузка;
N0 II = 305,89 кН – нормативная нагрузка.
4.1..7 Расчет фундамента под наружную стену по оси «Д»
В качестве основания принимаем суглинок тугопластичный.
Определяем несущую способность принятой одиночной сваи по грунту по формуле 4.а.1::
Чтобы определить расчетное сопротивление трению по боковой поверхности сваи fi, каждый пласт грунта делим на слои высотой h не более 2,0м.
h1 = 0,86 м, z 1 =1,57 м, f1 = 26,5 кПа;
h2 = 1,5 м, z 2 =2,05 м, f2 = 30 кПа;
h3 = 1,5 м, z 3 =3,55 м, f3 = 41,5 кПа;
h4 = 1,64 м, z 4 =5,12 м, f4 = 40,2 кПа;
F =1*(1,0*2200*0,1225+1,4*(26,5*0,86+30*1,5+41,5*1,5+40,2*1,64)=543,86 кН
Расчетную нагрузку на сваю по грунту определяем по формуле 4.а.2:
Рсв=F/ γ k =543,86/1,4 =388,471 кН
Определяем требуемое количество свай на погонный метр стены здания по формуле 4.1.3:
Определим расстояние между осями свай на один погонный метр:
Так как 3d ≤ ар ≤ 6d, принимаем однорядное расположение свай.
Расстояние между рядами свай:
Принимаем ширину ростверка 0,6м.
Определяем нагрузку, приходящуюся на одну сваю на погонном метре:
Высота ростверка назначается ориентировочно из условия прочности ростверка на продавливание и изгиб по формуле:
Назначаем высоту ростверка:
Принимаем высоту ростверка 0,5м.
Определим среднее давление по подошве условного свайного массива (свайный фундамент условно принимаем за массивный жесткий фундамент глубокого заложения):
P11≤R,
Произведем проверку сопротивления грунта основания в горизонтальной плоскости нижних концов свай. Определим средневзвешенное значение угла внутреннего трения грунтов, прорезаемых сваями:
Определим условную ширину фундамента:
Bусл=d+2*lсв*tg(4,0o)=0,35+2*5,8* tg(4,0o)=0,96м
Аусл=0,96*1пог.м=0,96м2
Объем свайного фундамента равен:
V=0,96*6,3=6,05м3
Объем ростверка равен:
Vр=0,261 м3
Объем свай:
Vсв=1,15*0,352*5,8=0,82м3
Объем грунта:
Vгр=V−Vсв−Vр=6,05-0,82-0,261=6,61м3
Определим средневзвешенное значение удельного веса грунта в свайном фундаменте с учетом взвешивающего действия вода ниже уровня подземных вод:
γsb=γs-γw/1+e=(21,6-10)/(1+0,54)=7,53кН/м3
Вес грунта в объеме условного фундамента:
Gгр=6,61*13,29=87,85кН
Вес свай:
Gсв=0,82*25=20,5кН
Вес ростверка:
Gр=0,261*25=6,525кН
Вертикальная составляющая нормальных сил в уровне нижних концов свай:
N=N11+Gгр+Gсв+Gр=305,89+87,85+20,5+6,525=420,765кН
Давление на грунт по подошве условного фундамента в уровне острия свай:
Расчетное давление на грунт основания условного свайного фундамента в уровне его подошвы по формуле 4.1.13:
Μγ; Μq; Μc – коэффициенты, Μγ =0,43; Μq =2,73; Μc= 5,31;
P11=483,3кПа≤R=525,5кПа
Условие выполняется, следовательно, прочность несущего слоя обеспечена, компоновка свайного фундамента выполнена верно.
Дата добавления: 2015-07-16; просмотров: 62 | Нарушение авторских прав
<== предыдущая страница | | | следующая страница ==> |
Инженерно-геологические условия площадки строительства | | | Расчет осадки основания |