Читайте также: |
|
Схема распределительной сети определяется технологическим процессом производства, взаимным расположением ввода питания и электроприемников, их единичной установленной мощностью и размещением на площади цеха. Схема должна быть проста, безопасна и удобна в эксплуатации, экономична, удовлетворять характеристике окружающей среды, обеспечивать применение индустриальных методов монтажа.
Схемы сетей могут быть радиальными, магистральными и смешанными – с односторонним или двухсторонним питанием.
Достоинства радиальной схемы заключаются в высокой надежности (авария на одной линии не влияет на работу приемников, получающих питание по другой линии) и удобстве автоматизации. Недостатками радиальной схемы являются: малая экономичность из-за значительного расхода проводникового материала; необходимость в дополнительных площадях для размещения силовых РП; ограниченная гибкость сети при перемещениях технологических механизмов, связанных с изменением технологического процесса.
Выполняются радиальные схемы кабелями или проводами в трубах или коробах (лотках).
Достоинствами магистральных схем являются: упрощение щитов подстанции; высокая гибкость сети, дающая возможность перемещать технологическое оборудование без переделки сети; использование унифицированных элементов, позволяющих вести монтаж индустриальными методами.
При магистральной схеме приемники подключаются к любой точке линии (магистрали). Магистраль присоединяется непосредственно к трансформатору по схеме блока трансформатор-линия.
Магистральная схема менее надежна, чем радиальная, так как при исчезновении напряжения на магистрали все подключенные к ней потребители теряют питание. Применение шинопроводов и модульной проводки неизменного сечения приводит к некоторому перерасходу проводникового материала.
При выполнении сети по смешанной схеме часть электроприемников получает питание от магистралей, часть от силовых РП, которые, в свою очередь, питаются от шинопровода. Такое сочетание позволяет наиболее полно использовать достоинства радиальных и магистральных схем.
Сеть для питания электроприемников инструментального отделения выполняем смешанной.
Вдоль отделения устанавливаем шинопровод, к которому подключаются распределительные пункты (магистральная сеть). От распределительного пункта к каждому электроприемнику прокладываем отдельную линию, выполненную проводами в трубах (радиальная сеть).
Распределительные пункты устанавливаются вдоль стен отделения на полу для удобства обслуживания и оперирования.
Схема распределительной сети отделения представлена на рисунке 3.
10.Определение расчетных нагрузок распределительного шинопровода.
Определяем значения суммарной номинальной мощности средние активные и реактивные нагрузки Pср (кВт), Qср(квар), суммарное количество ЭП .
Определяем значения суммарной номинальной мощности:
∑Pн = 3.4+5.6+9+8.4+5.1+9+7+1.4+35+5.6+4.5=99.6 кВт.
Определяем суммарное количество ЭП:
n∑ = 2+2+2+3+3+2+3+2+1= 20 шт.
Находим значения суммарной средней активной нагрузки: Рср = Рн · Кu
∑Рср = 0.44+0.72+1.17+0.71+1.26+0.98+0.19+24.5+0.28+0.22=31.64 кВт.
Определяем значения суммарной средней реактивной нагрузки: Qср = Рср · tgφ
∑Qср = 0.45+1.73+1.19+2.67+1.62+2.88+0.43+8+0.47+0.37=22 кВар
Определяем и для термического отделения.
Средневзвешенный коэффициент использования определяется по формуле:
Кu.ср =
Получаем:
=
Определяем эффективное число ЭП для инструментального отделения по формуле:
nэ = .
Рассчитываем , , и для силовых ЭП каждой группы.
Расчетную активную мощность определяем по выражению :
Рр =Рр +Ррo = 1.28 ·31.64 = 40.5 кВт.+20.13 кВт=60.63
Расчетная реактивная мощность для сетей напряжением до 1 кВ в зависимости от определяется следующим образом:
- при
- при
Определяем значения расчетной реактивной мощности для инструментального отделения:
Qp =Qp +Qpo =1.1·22 = 24.2 кВар+6.64 кВар=30.84 кВар
Полную расчетную мощность определяем по формуле :
Sp = 68 кВА
Токовую расчетную нагрузку определяем по формуле
Ip=
Отдельно рассчитаем для каждого силового ЭП по следующей формуле:
К примеру возьмем расчёт для электропечи сопротивления
Рн = 40 cos = 0.95
Получаем:
Ip=
Подобным образом находим значения Ip для остальных ЭП обеих групп.
Все полученные результаты расчетных нагрузок распределительного шинопровода заносим в
таблицу 3.
Таблица 3.
Название оборудования | P уст, кВт | Кол-во ЭП, шт. | Pн, кВт | Ки | cos φ | tg φ | Ки∙Pн, кВт | Ки∙Pн ∙tg φ, квар | n | nЭ | Кра | Pрасч, кВт | QркВар | SpткВА | A |
Плоско - шлифовальный станок | 1,7 | 3,4 | 0,3 | 0,7 | 1,02 | 0,44 | 0,45 | 11.5 | 7.3 | ||||||
Круглошлифовальный станок | 2,8 | 5,6 | 0,3 | 0,7 | 1.02 | 0,72 | 1,73 | 31.3 | 12.1 | ||||||
Внутришлифовальный станок | 4,5 | 0,3 | 0,7 | 1,02 | 1,17 | 1.19 | 19.5 | ||||||||
Вертикально – сверлильный станок | 2,8 | 8,4 | 0,14 | 0,4 | 2,29 | 1,17 | 2,67 | 70.5 | 31.9 | ||||||
Радиально – сверлильный станок | 1,7 | 5,1 | 0,14 | 0,4 | 2,29 | 0,71 | 1,62 | 19.3 | |||||||
Токарно – винторезный станок | 4,5 | 0,14 | 0,4 | 2,29 | 1,26 | 2,88 | 34.1 | ||||||||
Универсально – заточной станок | 1,4 | 1,4 | 0,14 | 0,4 | 2,29 | 0,19 | 0,43 | 1.96 | 5.3 | ||||||
Универсально – фрезерный станок | 0,14 | 0,4 | 2,29 | 0,98 | 2.24 | 26.5 | |||||||||
Электропечь сопротивления | 0,7 | 0,95 | 0,33 | 24,5 | |||||||||||
Кран – балка (ПВ=25%) | 2,8 | 5,6 | 0,05 | 0,5 | 1,7 | 0,28 | 0,47 | 31.36 | |||||||
Тельфер (ПВ=25%) | 4,5 | 4,5 | 0,05 | 0,5 | 1,7 | 0,22 | 0,37 | 20.25 | 13.6 | ||||||
Итого | 99.6 | 0,31 | 31.64 | 1628.81 | 1.28 | 60.3 | 30.8 | 103.3 |
10.2 Выбор шинопровода ШРА по формуле.
Iн.шра ≥ Ip = где Iн.шра—номин. Ток распределительного шинопровода
ЭП каждой группы термического отделения записываем от отдельных распред. шинопроводов ШРА
тип ШРА:
Iн.шра ≥103.3 А. 250 ≥103.3 А. Выбираю шинопровод ШРА-4-250 по табл.4,2 метод. 751
Технические характеристики.
ШРА-4-250
Номинальный ток 250 А
Номинальное напряж. 660 В
Сопротивление фазы активное 0,21
индуктив. 0,21
Линейные потери напр.
На длине 100м при
номин. Токе и cos𝜑=0.8 6.5 В
Шинопровод проверяем по допустимой потери напряжения:
Где Uл-линейные напряжения ШРА при ном. токе и cos𝜑=0.8
l= 99
Шинопровод выбран правильно если:
3.51 В < 2,5·380/100=9,5 В – условие выполняется.
Условие выполняется и сечение шинопровода выбрано правильно.
Г. Выбор марки и сечения распределительных сетей отделения (проводов, кабелей) по условию допустимого нагрева и проверка сети по допустимой потере напряжения до наиболее удаленного от шин цеховой трансформаторной подстанции электроприемника.
Как сказано выше распределительную сеть инструментального отделения (линии от распределительных пунктов к электроприемникам) выполняем проводом, проложенным в трубах.
Сечение проводов и кабелей цеховых сетей напряжением до 1 кВ выбирается сравнением расчетного тока линии с допустимым длительным током принятых марок проводов и кабелей [3,7.11] с учетом условий их прокладки и температуры окружающей среды.
,
где - расчетный ток линии, А;
- поправочный коэффициент на температуру окружающей среды, равен 1
=0,92 - поправочный коэффициент, учитывающий ток для четырехжильных кабелей;
- поправочный коэффициент на условие прокладки кабелей, равен 1
Iдоп - длительно допустимый (табличный) ток для трехжильных кабелей.
Выбранные сечения проводов и кабелей проверяются по допустимой потере напряжения до одного самого удаленного от ЦТП электроприемника.
,
где - потеря напряжения в сети, В;
- расчетный ток рассматриваемого участка, А;
- длина участка, км;
- удельные активное и индуктивное сопротивление линии;
- коэффициент мощности нагрузки рассматриваемого участка;
.
Напряжение на зажимах наиболее удаленного от ЦТП электроприемника:
,
где напряжение ХХ на зажимах вторичной обмотки трансформатора ЦТП, равное 105%;
- потери напряжения в трансформаторе ЦТП, %;
,
где - активная составляющая напряжения к.з., %
, %
- реактивная составляющая напряжения к.з., %
;
- фактический коэффициент загрузки трансформатора.
Напряжение на зажимах наиболее удаленного электроприемника (станка) должно быть .
Сечение проводников выбираем из условия (формула 4.1[3]):
,
,
,
где Iр – расчетный ток нагрузки;
Iдоп – длительно допустимый ток соответствующий данному сечению с учетом поправочного коэффициента на число совместно проложенных проводников (табл.1.3.5 [1]).
К2=0,92 К1 =1 К3 =1
Произведём расчёт токов для эл приёмников по примеру ЭЛ№1
Принимаем к установке провода марки АПВ (по четыре провода в одной трубе), проложенные в трубах на стойках. Берём ток
Условие выполняется
Результаты выбора проводов сводим в табл. 8 и на рис.4.
При определении потери напряжения для упрощения расчетов, делаем следующие допущения:
1. нагрузка по длине шинопровода распределена равномерно;
2. не учитываем потери напряжения в коммутационных аппаратах.
Напряжение в конце шинопровода:
Наиболее удаленный электроприемник от шин ТП – это приемник №1, подключенный к ШРА проводом АПВ – 2,5 мм2.
Падение напряжения в шинопроводе:
ΔU с1 = 0,85 %.
Падение напряжения в линии от ШРА до ЭП№1:
ΔUс2 = ∙3,68∙0,02(12,5∙0,7+0,116·0,71)100/380 = 0,29 %.
где Хо = 0,116 Ом/км – удельное индуктивное сопротивление линии,
выполненной проводами в трубе;
ℓ =0,02 км – длина проводника;
Rо=12,5 Ом/км – удельное активное сопротивление проводника.
Напряжение в конце линии будет:
U16= 105-2,33-(0,86+0,29)= 102,32 %.
Напряжение на электроприемнике, наиболее удаленном от шин цеховой трансформаторной подстанции, находится в пределах нормы.
Дата добавления: 2015-07-16; просмотров: 88 | Нарушение авторских прав
<== предыдущая страница | | | следующая страница ==> |
Определение потерь мощности в цеховом тр-оре и расчетной нагрузки цеха, приведенной к напряж. 10 кВ. | | | д. Выбор защитных аппаратов распределительной сети, проверка их по условию защищаемости сети. |